【正文】 3/d Cu2+ ≤ 130 本工程廢水排放執(zhí)行廣東省地方標準《水污染排放限值》（ DB44/262020）第二時段標準，排放標準具體指標見下表： 表 2 廢水排放標準表 單位為 mg/L(PH 除外 ) 名稱 PH CODCr SS CN Cr6+ 總銅 排放標準 6~9 90 60 要求電鍍廢水處理程度 Cr6+ =－ / =99% CODcr =150－ 90 / 150=40% CN =100－ / 100=% Cu5+ =130－ / 130=98% 二、處理方案論證 各種不同的電鍍廢水，可采用多種處理工藝，根據(jù)廢水性質(zhì)、場地、達到的要求、建設(shè)投資費用等條件選定。處理后直接排入珠江，污水廠排污口距珠江約 200m，污泥脫水后外運，不產(chǎn)生二次污染。項目位于珠江下游，北面靠珠江，南面靠公路。年平均氣溫為 度，最熱 8 月平均氣溫為 度。該地區(qū)氣候特點為：地處低緯，地表受太陽輻射量較多，同時受季風影響， 夏季海洋曖氣流形成高、溫濕、多雨的氣候：冬季北方大陸冷風形成干燥、低溫、少雨。 ，絕對標高 。夏季氣溫 2835度。為了保護環(huán)境，該廠決定對所排放廢水進行處理，處理后出水標準達到廣東省地方標準《水污染排放限值》（ DB44/262020）第二時段一級標準后排放或回用于生產(chǎn)。例如含氰廢水的堿性氯化法，含鉻廢水的還原法、重金屬的氫氧化物混凝沉淀法、酸堿廢水的中和法等。某些離子交換處理流程，能達到回收有用化學材料的目的，經(jīng)處理后的水能用作鍍液的補充液或用作清洗水。離子交換法也有不足之處：一次投資大，一般占地面積大，技術(shù)較難掌握，廢水中處理物濃度不宜太 高，存在再生脫液的處理問題。 電解法在處理含氰、含鉻、含銀、含銅等廢水中得到較多的應(yīng)用。 （一）工藝流程的優(yōu)點 1． 鐵粉內(nèi)電解法。 二氧化氯所以有強的氧化力，主要是由于是在正四氧化態(tài)下的氧化能力較強，其活性為氯的 倍。技術(shù)比較成熟，運行成本低、操作簡單。 含銅廢水處理系統(tǒng) ，進行 水質(zhì)水量的均衡調(diào)節(jié)以及曝氣。 ，使較大的顆粒沉淀，從而去除廢水中的 Cu離子。 由廢水處理工程經(jīng)驗得知 KZ=,本工程 取 KZ=。 含氰廢水處理系統(tǒng)流量 平均設(shè)計流量 Q = 200 m3/d = 103 m3/s 最大設(shè)計流量 Qmax = 200 = 260m3/d = 103 m3/s 。 調(diào)節(jié) pH 值為 到 8，每天需要濃度 20％苛性鈉溶液為 V180。1219）＝ m3 一級破氰 1. 加堿量 根據(jù)有關(guān)資料查得，此反應(yīng)需要 10 分鐘 Q=200m3/d=該加藥及堿化反應(yīng)在一級反應(yīng)池中進行 藥品： 96% NaOH 粉末調(diào)節(jié)為 20%的 NaOH 溶液 計算：用 NaOH 進行堿化 已知：進水 PH 為 5~7，根據(jù)設(shè)計 原則設(shè)為 PH=5，要進行反應(yīng)，需將 PH 調(diào)節(jié)到~，現(xiàn)設(shè)為將 PH 值調(diào)節(jié)為 PH=10 。 Q=200m3/d= 一級破氰后反應(yīng)池總液體 Q 總 =1679 L/10min PH 值。所以根據(jù)經(jīng)驗實際加入 ClO2 的量為1： ，則應(yīng)通入 n= = mol 已知 ClO2 的純度在 90%的濃度為 40 mol/L 一級反應(yīng)池內(nèi)總液體 Q 總 =1670++40 / +40 / = （ L） 二、主要構(gòu)筑物及設(shè)備選型的計算 （一）格柵 設(shè)備說明：格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在污水渠道上、泵房集水井的進口 處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物。因此一般的格柵計算公式并不適合本工程，所以本工程只用一道格柵，基于可以會偶爾出一現(xiàn)一些較大的顆粒物如鍍材上的氧化皮故格柵選用最小規(guī)格的人工式細格柵。 表 5 調(diào)節(jié)沉淀池設(shè)計參數(shù)表 單位： （ m） 池有效水深 池超高 池長 池寬 隔板間距 沉砂斗高 上口徑 下口徑 沉砂斗角度 5 1 1 60。 藥品選用： 98%的濃硫酸稀釋為 20%使用 參數(shù)計算： 根據(jù)《環(huán)境工程設(shè)計手冊》，進水 PH=7 時，調(diào)節(jié)至 PH=,需要 10 分鐘 由物料衡算得，每 10 分鐘槽內(nèi)總液體 Q=1670+=（ L） 則酸洗槽實 際流量為 ＝ 2176 L 3．取槽的實際容積為 V= m3，有效高度為 1，取槽的超高為 m 其面積為 A= HV = = （ m2） 取槽的寬為 2 m，則長為 L=A/B=(m) 表 7 酸洗槽參數(shù)表 單位： (m) 槽的實 際容積 m3 有效高度 超高 池寬 池長 1 2 （四）鐵粉反應(yīng)池 配備：含鉻廢水系統(tǒng) 設(shè)備說明：使內(nèi)電解反應(yīng)在池內(nèi)順利進行，保證化學反應(yīng)的徹底完成所用的池子 設(shè)備類型：垂直軸式機械攪拌池 特點： 反應(yīng)效果好，水頭損失小，可適應(yīng)水質(zhì)水量的變化，大小水量都適用，水量的處理范圍較寬，比較實用。 池數(shù)：一座 1．反應(yīng)池尺寸計算： 在反應(yīng)池中的中和反應(yīng)，根據(jù)反應(yīng)特點，取 t = 5 min 即廢水量為 Q1=Q/20 1/12=（ m3） 取反應(yīng)池長 L=1(m) ，寬 B=1(m) ，有效水深 h=(m) ，超高 h3=(m) 即反應(yīng)池體積為 V=LB h =1 1 =（ m3） 實際高度 H 實 =+=(m) 表 9 中和反應(yīng)池參數(shù)表 池長 (m) 池寬 (m) 有效高度 (m) 超高 (m) 體積 （ m3） 面積 (m2) 1 1 1 2． HL— 04 型 潛水攪拌器 [4] 設(shè)計參數(shù) 根據(jù)《環(huán)保技術(shù)設(shè)計手冊》，功率為 （六） 反應(yīng)池（一級破氰反應(yīng)池、二級破氰反應(yīng)池） 配備：含氰廢水系統(tǒng) 設(shè)備說明：一級破氰反應(yīng)池 反應(yīng)池內(nèi) 先 進行 堿化、 絮凝反應(yīng) 和酸化； 二級破氰反應(yīng)池則進行廢水的 絮凝 和中和反就 ，反應(yīng)過程進行機械攪拌， 由于一級和二級破氰所需反應(yīng)時間都為 30 分鐘，所以設(shè)計一個反應(yīng)池的構(gòu)造。 根據(jù)有效容積設(shè)計 水深 H＝ m 超高 m 長 L＝ m 寬 B＝ m 凈尺寸 LBH＝ 3000 mm1000 mm2020 mm （ 1）攪拌裝置 按每 m3池容輸入功率 20W 計算，需要輸入的功率 N 為 N=20V/2=20）＝ kW 槳葉 構(gòu)造采用單層平板形，兩葉，長 寬＝ m m，槳葉底端距池底 m。＝ N/（ η1η2）＝ （ 特點：廢水采用中心入流，周邊溢流的方式，水流方向與顆粒的沉淀方向相反，特別適合于處理水量不大的小型污水處理。 單位：米 圖 3 豎流沉淀池示意圖 （八） 斜板沉淀池 配備：含銅廢水系統(tǒng) 設(shè)備 說明 ： 電鍍廢水處理中固液分離一般采用沉淀池或氣浮池。 數(shù)量： 1 座 設(shè)計的斜板沉淀池如圖 圖 斜板沉淀池示意圖 2 參數(shù)選取 個數(shù) n 1 水力表面負荷 q 3 m3/(m2q)＝ 156/（ h ）； —— 斜板面積利用系數(shù)。1h) 斜板個數(shù) m m =a/(b+d)1＝ (+)1＝ 17 個 斜板區(qū)高度 h3 h3=L泥斗高 h5為 h5＝ 12()2aa? tg60186。h 5(a12+a12+a1（ ++＝ L/s 槽寬 B＝ ＝ 集水槽斷面 集水方式為淹沒式自由跌落 ，淹沒水深為 ,跌落高度為 ,槽超高取 ,則集水槽總高度 H H＝ H2+++＝ m 孔眼計算 由 q0＝ ωμ gh2 ， 式中 q0—— 集水槽流量， m3/s； μ—— 流量系數(shù)，取 ； h—— 孔口淹沒水深，此處為 m； ω—— 孔眼總面積， m2。＝ n/2＝ 16/2＝ 8 個 相鄰孔眼中心距離 s＝ L/（ n180。 數(shù)量：污泥脫水間一座，帶式脫水機一臺 壓濾機帶寬： B=KPQ= =(m)=100 ㎜ 其中 P 為進泥含水率 , Q 為進泥流量 選擇 BSD— 500S5L 型帶式污泥脫水機 ,其參數(shù)為 : 表 11 帶式脫水機參數(shù)表 帶寬 ㎜ 功率 KW 水壓 Mpa 水量 m3/h 質(zhì)量 ㎏ 清洗濾帶水壓 Mpa 500 3 1500 污泥脫水間尺寸 : V=6 5 3=90 m3 加藥裝置 NaOH 機 H2SO4 機 PAM 機 FECL3 機 PH 探頭，自動控制酸堿量的投加 注明： 1. 投加硫酸 ,采用 DS— 300C 型加藥裝置 優(yōu)點：該加藥裝置特別適合工業(yè)用于投加定量的化學藥劑及酸堿溶液。 3．構(gòu)建之間的間距應(yīng)滿足交通、管理渠鋪設(shè)、施工和運行管理等條件。 3．做好污水高程布置與污泥高程布置的配合，盡量同時減少兩者的提升次數(shù)和高度。 彎頭 3 3 漸擴管 1 漸縮管 1 三通閥 1 總阻力系數(shù)為 ? = 3+ + + = hf2=gvv2??= ? ?? = (m) 選取最低水位與豎流沉淀池的最不利水位差 H 差 = (m) 則總水頭損失為 H1= hf1+ hf2+H 差 =++= (m) 2．從中和反應(yīng)池到鐵粉反應(yīng)池 總管長 L=10 m， v=， I= 沿程水力損失 hf1=I L = 10 = (m) 局部阻力損失： 局部阻力損失系數(shù)如上表： 則： 總阻力系數(shù)為 ? = 2+ + + = hf2=gvv2??= ? ?? = (m) 中和反應(yīng)池與鐵粉反應(yīng)池 的正常水位差 hf3= (m) 系統(tǒng)中鐵粉反應(yīng)池的最低水位與中和反應(yīng)池的最不利水位差 H 差 = (m) 則 ：總損失 H2= hf1+ hf2+ hf3+H 差 =++= (m) 3．從鐵粉反應(yīng)池到酸洗槽 總管長 L=7m， v=， I= 沿程阻力損失為 hf1=I L= 7=(m) 局部損失為一個漸擴管 ? =，漸縮管 ? =,一個閥門 ? = hf2=gvv2??== . ? ?? = (m) 最不利水位差為 H 差 = (m) 則：總損失 H3= hf1+ hf2+H 差 =++ =(m) 4．從酸洗槽到調(diào)節(jié)沉淀池 總管 長 L=， 水平距離為 6m, v=， I= 沿程阻力損失為 hf1=I L= =(m) 系統(tǒng)中調(diào)節(jié)沉淀池的最低水位與最不利點水位差 H 差 =(m) 局部阻力損失： hf2=gvv2?? 則局部阻力損失： 表 14 局部阻力系數(shù)表 部件 個數(shù) 局部阻力系數(shù) 9