【正文】 042 單元； 7779 單元 第三階段 4344 單元； 7576 單元 第四階段 4546 單元； 7374 單元 第五階段 4748 單元； 7172 單元 第六階段 4950 單元； 6970 單元 第七階段 5152 單元； 6768 單元 第八階段 5354 單元； 6566 單元 22 第九階段 55 單元； 64單元 第十階段 56 單元； 63單元 第十一階段 57 單元； 62單元 第十二階段 58 單元； 61單元 第十三階段 59 單元； 60單元 邊跨施工段 第一階段 18單元； 111118 單元 第二階段 2729 單元； 9092 單元 第三階段 2526 單元； 9394 單元 第四階段 2324 單元； 9596 單元 第五階段 2122 單元； 9798 單元 第六階段 1920 單元； 99100 單元 第七階段 1718 單元； 101102 單元 第八階段 1516 單元； 103104 單元 第九階段 14 單元； 105 單元 第十階段 13 單元； 106 單元 第十一階段 12 單元； 107 單元 第十二階段 11 單元； 108 單元 第十三階段 910 單元； 109110 單元 4 主梁內(nèi)力計(jì)算 根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過(guò)對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫(huà)出內(nèi)力包絡(luò)圖。 按矩陣位移法求解支座沉降次內(nèi)力。程序一般對(duì)每一個(gè)截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。 （ 3）汽車加載 掛車、履帶車全橋只考慮一輛。 活載因子的計(jì)算 橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動(dòng)力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。 求得：正彎矩效應(yīng)： ?1? 負(fù)彎矩效應(yīng)： ?2? FACTOR=(1+μ )nηξ 30 式中 1+μ — 沖擊系數(shù)； n— 車道數(shù)； η — 車道折減系數(shù)； ξ — 偏載系數(shù)。 組合 Ⅱ ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與 永久荷載的一種或幾種，與其他可變荷載的一種或幾種組合。 按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。這忽略實(shí)際上存在 的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的 [1]。 一般情況下，由于梁 截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值 )。 寫(xiě)成計(jì)算式為： 對(duì)于截面上緣 0m in??上上 WMp? ckp fWM ax ?? 上上? 對(duì)于截面下緣 0m ax??下下 WMp? ckp fWM in ?? 下下? 其中， p? — 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力， W— 截面抗彎模量， ckf — 混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。 （ 1） 對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算 ，如下圖： 44 圖 單筋截面梁簡(jiǎn)化受力圖 ? ?0N ， pdpcd fnAbxfN ?? ? ? PMM ， )2/( 0 xhbxfM cdP ?? 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 bfMhhx cd P2200 ??? 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) )2/( 0 xhfA Mn pdp P?? 或 ???????? ???bfMhhfA bfn cd ppdP cd2200 式中 PM — 截面上組合力矩。 最不利荷載組合彎矩包絡(luò)圖如下圖： 圖 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力 最不利 組合 最不利荷載組合內(nèi)力值列出前 60 個(gè)單元 ： 表 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力最不利組合 單元 剪力 y (kN) 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) 彎矩 z (kN*m) 1 0 0 1 0 2 2 3 3 4 32 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 4306 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 33 15 16 16 17 17 550 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 34 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 35 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 6 44 6 45 6 45 6 46 46 47 47 48 36 48 49 49 50 50 51 51 52 52 53 53 54 54 55 55 56 6 56 6 57 6 57 6 58 6 58 6 59 6 37 59 6 60 0 60 0 0 （ 2） 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合： 當(dāng)結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車（或掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)同號(hào)時(shí)： +`Q1 +``Q1 +``Q1+ 另外再按規(guī)定相應(yīng)的提高。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r(shí)，可直接按平面桿系結(jié) 構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無(wú)須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個(gè)橫向分配系數(shù)。 橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計(jì)算，對(duì)于連續(xù)梁結(jié)構(gòu) ，當(dāng)無(wú)更精確方法計(jì)算時(shí)，也可采用下列公式估算： 1 21 3 .6 1 62 ccEIf lm?? 29 2 22 3 .6 5 12 ccEIf lm?? /cm G g? 式中 l— 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（ m ）； E— 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（ 2/Nm）； cI — 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（ 4m ）； cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（ /kgm ），當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（ 22/Ns m ）； G — 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ /Nm）； g — 重力加速度， ( / )g m s? 。這種情況下，車輛數(shù)和車距都是未知參數(shù)，隨具體影響線而變化，問(wèn)題歸結(jié)為求具有多個(gè)變量的函數(shù)在約束條件下的極值。 表 橋面鋪裝階段累計(jì)內(nèi)力 值 單 元號(hào) 階段累計(jì)效應(yīng) 彎矩 () 剪力 (kN) 軸力 (KN) 1 +04 +03 +04 2 +04 +03 +05 34 +05 960 +05 35 +05 +03 +05 59 +04 879 +04 60 1. 92E+04 132 +04 84 +05 +04 +04 85 +05 +04 +05 117 +04 +03 +04 28 118 +04 220 +04 活載內(nèi)力計(jì)算 （ 1）影響線的計(jì)算 將單位荷載 P=1 作用在各橋面的節(jié)點(diǎn)上，求得結(jié)構(gòu)的變形及內(nèi)力，可得 位移影響線和內(nèi)力影響線。一般應(yīng)綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)來(lái)定。此時(shí)全橋恒載內(nèi)力 ： 表 邊跨合龍階段累計(jì)內(nèi)力 值 單元號(hào) 階段累計(jì)效應(yīng) 彎矩 () 剪 力 (kN) 軸力 (KN) 1 +04 108 +04 2 +04 +03 +04 9 +03 +03 +04 10 +04 +03 +04 11 +04 +03 +04 12 +04 879 +04 34 +05 138 +05 35 +05 +03 +05 57 +03 871 +04 58 +03 314 +03 61 +03 +03 +03 25 62 +03 +03 +04 84 +05 +03 +05 85 +05 +03 +05 107 +04 960 +04 108 +04 +03 +04 109 +04 +03 +04 110 +03 +03 +04 117 +04 +03 +04 118 +04 308 +04 圖 邊跨合攏階段 彎矩圖 圖 邊跨合攏階段 剪力圖 中跨合攏階段內(nèi)力 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。 全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端橋臺(tái)附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。工藝組合數(shù)應(yīng)等于或小于施工段數(shù)。 . 橋梁具體單元?jiǎng)澐? 本橋全長(zhǎng) 210 米，全梁共分 118 個(gè)單元，最小的單元長(zhǎng)度 1 米，最長(zhǎng)的單元長(zhǎng)度 3 米 ，本推薦方案橋型 如下圖。 全橋結(jié)構(gòu)單元的劃分 劃分單元原則 劃分單元應(yīng)考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預(yù)應(yīng)力布置等因素，單元分的越細(xì)計(jì)算的內(nèi)力就越精確，一般遵從以下原則 ： 20 。 帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用 熱軋帶肋鋼筋》 GB149991 的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》 GB149991 的規(guī)定。 橋面橫坡 ：根據(jù)規(guī)范規(guī)定為 %～ %,取 %,該坡度由箱梁頂板坡度控制。 — 箱梁跨中梁高。 腹板厚度也可按以下推薦公式選定。在預(yù)應(yīng)力梁中，因?yàn)閺澥鴮?duì)外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時(shí)，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)為： （ 1） 腹板內(nèi)無(wú)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，采用 200mm。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，盡可能用長(zhǎng)懸臂或利用橫向坡度和彎折預(yù)應(yīng)力筋以調(diào)整板中橫向彎矩。 — 箱梁底板混凝土面積。 箱梁根部底板厚度箱梁底板厚度隨箱梁負(fù)彎矩的增大而逐漸加厚至墩頂，以適應(yīng)受壓要求。 除承受豎向荷載外，還承受軸向拉、壓荷載。 綜上所述，根據(jù)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)要求 本推薦橋型方案橫截面采用的是單箱單室的箱型截面。箱形截面亦具有良好的動(dòng)力特性 。 （ 2）橋梁橫截面 15 圖 橋梁橫截面 梁式橋橫截面的設(shè)計(jì)主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各 部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。 再者 在恒、活載作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來(lái)看，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變高度梁能較好地符合 梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。連續(xù)梁在恒、活載作用下，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩往往大于跨中正彎矩，因此采用變高度梁能較好的符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律。但在某些條件下，特別由于施工工藝要求，也需要采用等跨布置，例如，當(dāng)橋梁總長(zhǎng)度很大，設(shè)計(jì)者決定采用頂推或先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁施工方法時(shí)，則等跨結(jié)構(gòu)受力性能較差所帶來(lái)的欠缺完全可以從施工經(jīng)濟(jì)效益的