【正文】 n–atom collisions, the internuclear interaction plays practically no role in the momentum distribution of the emitted electron and has therefore not been considered in the corresponding calculation. In this work, this kind of assumption has been avoided. The cross section of interest within this framework is The transition matrix can be alternatively written in post or prior forms as where the perturbation potentials are defined by (H ? E)Ψi = Vi Ψi and (H ? E)Ψf = VfΨf. For the Borntype initial state which includes the free motion of the projectile and the initial bound state Φi of the target, and the perturbation potential Vi is simply the sum of the positron–electron and positron–nucleus interactions. The transition matrix may then be deposed into two terms depending on whether the positron interacts first with the target nucleus or the electron. In order to be consistent with our full treatment of the kinematics, it is necessary to describe the final state by means of a wavefunction that considers all the interactions on the same footing. Thus, we resort to a correlated C3 wave function that includes distortions for the three active interactions. The finalchannel perturbation potential for this choice of continuum wave function is [5] (1) In the case of pure coulomb potentials, the distortions are given by with νj = mjZj/kj. This model was proposed by Garibotti and Miraglia [6] for ion–atom collisions, and by Brauner and Briggs six years later for positron–atom and electron–atom collisions [7]. However, in all these cases the kinematics of the problem was simplified, as discussed in the previous section, on the basis of the large asymmetry between the masses of the fragments involved. In addition, Garibotti and Miraglia neglected the matrix element of the interaction potential between the ining projectile and the target ion, and made a peaking approximation to evaluate the transition matrix element. This further approximation was removed in a paper by Berakdar et al. (1992), although they kept the mass restrictions in their ionimpact ionization analysis. 5. The electron capture to the continuum cusp Let us review some results in a collinear geometry. We choose as the tw。 Wannier。 Electron spectra。橫剖面也許會(huì)被很多巨大的困難所阻礙 , 但值得高興的是 , 我們一直沒(méi)有錯(cuò)過(guò)對(duì)問(wèn)題許多不同的全方位的觀察 , 唯一的遺憾就是對(duì)總橫剖面的研究。 你是知名的電子捕獲對(duì)連續(xù)流峰頂。 圖 5 表示 , 結(jié)構(gòu)完全出現(xiàn)從 tp 期限。 這個(gè)機(jī)制被描述在 圖 4. 因而 , 檢查備鞍點(diǎn)的提案是正確的 , 我們看是否我們的演算顯示與備鞍點(diǎn)電子生產(chǎn)的這個(gè)描述是一致的結(jié)構(gòu)。 在 離子原子碰撞案件 , 查尋這個(gè)機(jī)制的理論和實(shí)驗(yàn)性證據(jù)是陰暗由生動(dòng)的爭(zhēng)論 [ 1418 ] 。 7. 備鞍點(diǎn)機(jī)制 結(jié)構(gòu)的起源在大約 一定更難辨認(rèn)。 在這種情況下 , 從 電子和正子大量是相等的 , 這兩個(gè)過(guò)程干涉在 45 。 6. 托馬斯機(jī)制 現(xiàn)在讓我們走回到 H2 的電離由 1 keV 正子沖擊。 從目標(biāo)反沖不充當(dāng)在這個(gè)實(shí)驗(yàn)性情況的重大角色 , 當(dāng)前一般理論給結(jié)果相似與那些由Berakdar [ 11 ] 獲得 , 并且兩個(gè)跟隨嚴(yán)密實(shí)驗(yàn)性?xún)r(jià)值。 因而 , 觀察這結(jié)構(gòu)它是必要增加橫剖面的維度。 這爭(zhēng)執(zhí)的原因是那 , 與離子對(duì)比盒 , 正子外出的速度與那不是相似沖擊 , 但主要傳播在角度和巨大。 第一理論解釋 [ 9 ] 表示 , 它分流以與 1 相似的方式 k 。圖 2, 我們觀察三個(gè)不同結(jié)構(gòu) : 二個(gè)極小值和土坎。 (1992), 雖然他們保留許多制約在他們的離子沖擊電離分析。 在連續(xù)流波浪作用這個(gè)選擇的最后渠道擾動(dòng)潛力是 [ 5 ] 在純凈的庫(kù)侖潛力情況下 , 畸變被給 關(guān)于 這個(gè)模型由佳瑞波帝和馬瑞吉拉 [ 6 ] 提議為離子原子碰撞 , 并且由 Brauner 和布里格斯六年后為正子原子和電子碰撞 [ 7 ] 。 橫剖面利益在這范圍內(nèi)是 轉(zhuǎn)折矩陣可能供選擇地被寫(xiě)在崗位或預(yù)先的形式 那里擾動(dòng)潛力被定義 為出生類(lèi)型初始狀態(tài) 哪些包括子彈頭的自由行動(dòng)和最初的一定的狀態(tài) Ui 目標(biāo) , 并且擾動(dòng)潛力 vi 簡(jiǎn)單地是正子電子和正子中堅(jiān)力量互作用的總和。 特別是 , 它會(huì)允許我們學(xué)習(xí)變異當(dāng)改變?cè)诙g制約了運(yùn)動(dòng)學(xué)情況。 4. 理論模型 我們想要討論在這通信的主要問(wèn)題是如果有一些重要碰撞物產(chǎn)在正子原子碰撞 , 那不是可測(cè)的 ， 總共 , 單或雙有差別的電離橫剖面 , 并且那因 為 未 被發(fā)現(xiàn)。秒鐘是取盡由于正子的捕獲的不可能的事由目標(biāo)中堅(jiān)力量。 第二個(gè)結(jié)構(gòu)是土坎被設(shè)置沿圈子。 前廣泛被應(yīng)用學(xué)習(xí)電子碰撞 , 當(dāng)后者是主要工具描繪離子原子和正子原子電離碰撞。 因而 , 它通常是必要減少可變物的數(shù)量在橫剖面。 為 ,事例 , 我們能選擇了電子的方位角角度和其它二個(gè)微粒的當(dāng)中一個(gè) , 相對(duì)角度在行動(dòng)之間飛機(jī) , 并且一個(gè)微粒能量。 但是 , 動(dòng)量和能源節(jié)約的情況減少這個(gè)數(shù)字 到五。 雖則介紹作為手段提供近似解答對(duì)系統(tǒng)譬如太陽(yáng)行星彗星在古典技工范圍內(nèi) , 它廣泛被應(yīng)用在原子物理在所謂的沖擊參量略計(jì)對(duì)離子原子電離碰撞。 它是 確切 , 假設(shè) , 子彈頭隨后而來(lái)一條直線(xiàn)彈道沒(méi)有道理在電子或正子原子碰撞的理論描述。在動(dòng)量空間 , 系統(tǒng)由伴生的描述 (千噸 ), (千焦 ) 和 (千牛 ) 。不少年后 , 拉格朗日發(fā)現(xiàn)了五平衡點(diǎn)的存在 , 今后大家都稱(chēng)為拉格朗日點(diǎn)。 導(dǎo)軌式電子 1. 介紹 正電原子的簡(jiǎn)單電離碰撞由一個(gè)細(xì)小的結(jié)構(gòu)微粒沖擊 , “三體問(wèn)題”是很多年未解決的一個(gè)物理問(wèn)題。 電子光譜 。 終于 , 我們發(fā)現(xiàn)了理論碰撞過(guò)程中的連續(xù)統(tǒng)一體 , 中心點(diǎn)和其它運(yùn)動(dòng)學(xué)機(jī)制 。 1980． [4] 尚書(shū)旗，劉曙光，王方燕．花生生產(chǎn)機(jī)械的應(yīng)用現(xiàn)狀與進(jìn)展分析 [J]．花生學(xué)報(bào)， 20xx， (增刊 ) [5] 張效鵬，張嘉玉．花生脫殼機(jī)的不同部件對(duì)花生脫殼 性能的影響 [J]．萊陽(yáng)農(nóng)學(xué)院學(xué)報(bào)， 1990， 7(1) [6] 王延耀，張巖，尚書(shū)旗，等．氣爆式花生脫殼性能的試驗(yàn)研究 [J]．農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)， 1998， 14(1) [7] 王智才．我國(guó)農(nóng)機(jī)市場(chǎng)需求及發(fā)展前景 [J]．農(nóng)機(jī)質(zhì)量與監(jiān)督， 20xx， (5) [8] 石一兵 食品機(jī)械與設(shè)備 [M] 北京：中國(guó)商業(yè)出版社 [9] 肖旭霖 食品機(jī)械與設(shè)備 [M] 北京：科學(xué)出版社， 20xx [10] 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社第一編輯室 中國(guó)食品工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)匯編 [M] 北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社， 20xx [11] 唐增寶 ，何永然，劉安俊 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) [M] 武漢：華中理工大學(xué)出版社 [12] 濮良貴，紀(jì)名剛 機(jī)械設(shè)計(jì) [M] 北京：高等教育出版社， 20xx [13] 成大先 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) .單行本 .機(jī)械傳動(dòng) [M] 北京：化學(xué)工業(yè)出版社 致謝 本文是在 周善炳老師 的精心指導(dǎo)和關(guān)懷 下 完成的 ，周 老師淵博的學(xué)識(shí)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、精益求精的工作作風(fēng)、 高 度的 責(zé)任 心對(duì) 我 產(chǎn)生了深深的震撼 。該機(jī)的關(guān)鍵部分是刮板結(jié)構(gòu)與半柵籠結(jié)構(gòu)，因?yàn)榛ㄉ鷦儦さ恼麄€(gè)過(guò)程都是由這兩部分完成的，剝出來(lái)的花生能不能符合要求，完全是看刮板與半柵籠的性能能不能達(dá)到要求。剝殼機(jī)安裝在機(jī)架上面 ，聯(lián)接采用普通螺栓聯(lián)接。 花生經(jīng)過(guò)箱體內(nèi)的剝殼過(guò)程后， 將由此裝置對(duì)其進(jìn)行殼仁分離，分離的基本原理是 利用花生殼與花生仁的重量及受力面積的不同，用氣流對(duì)其進(jìn)行分離。箱座和箱蓋采用普通螺栓聯(lián)接，用圓錐銷(xiāo)定位。 裝砌完成后要太上鎖緊 條，防止柵條松動(dòng)。 其結(jié)構(gòu)如圖 34 所示。 刮板選用四塊 8mm厚 鋼板， 長(zhǎng) ?寬 =500mm?129mm，刮板外緣距旋轉(zhuǎn)中心距 離 250mm。設(shè)計(jì)合理，機(jī)器就能正常的運(yùn)轉(zhuǎn)對(duì)并對(duì) 花生果進(jìn)行剝殼。 圖 11 花生果進(jìn)入存料斗后，經(jīng)下部的入料窄口形成薄層流落下來(lái)進(jìn)入剝殼箱內(nèi)，與高速旋轉(zhuǎn)的刮板相互碰撞，在刮板的錘擊下，花生殼發(fā)生破裂，從而進(jìn)行第一次剝殼。其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖21 所示。花生經(jīng)過(guò)刮板的撞擊和擠壓進(jìn)行剝殼后，要經(jīng)過(guò)位于剝殼箱底部的柵格，于是可以把柵格設(shè)計(jì)成一個(gè)半圓柵籠，將其固定在剝殼箱的下半箱內(nèi)?；ㄉ摎C(jī)在提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度方面起到了積極的作用，促進(jìn)了花生加工業(yè)的科技進(jìn)步，為花生脫殼機(jī)械的發(fā)展提供了空間。在一些地區(qū)，用作種子和特殊用途的花生仁仍采用傳統(tǒng)的手工剝殼，勞動(dòng)生產(chǎn)率低，區(qū)域性發(fā)展不平衡。 新技術(shù)原理、新結(jié)構(gòu)材料、新工藝將不斷應(yīng)用于花生機(jī)械的研制開(kāi)發(fā)中 ， 隨著液壓 技術(shù)、電子技術(shù)、控制技術(shù)以及化工、冶金工業(yè)的發(fā)展，許多復(fù)雜的機(jī)械機(jī)構(gòu)、動(dòng)力傳遞、笨重的材料和落后的工藝將逐漸被取代。降低破損率 對(duì)花生脫殼機(jī)械的關(guān)鍵技術(shù)與工作部件進(jìn)行重點(diǎn)攻關(guān)，改革傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)，研究新的脫殼機(jī)理，優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；同時(shí)在整體配置上進(jìn)一步改進(jìn)和完善，提高脫殼率， 降低籽仁破損率。提高花生脫殼機(jī)械的通用性和兼容性，使研制的花生脫殼機(jī)械通過(guò)更換主要部件能夠同時(shí)對(duì)其他帶殼物料進(jìn)行脫殼加工。④ 作業(yè)成本偏高，多數(shù)是單機(jī)制造，制造的工藝水平較低，同時(shí)能耗較高。由于機(jī)械脫殼時(shí)對(duì)花生仁的損傷率偏高，用于種子和較長(zhǎng)期貯存的花生仁至今仍是手工剝殼。 分級(jí)處理 物料的粒度范圍大，必須先按大小分級(jí)，再進(jìn)行脫殼，才能提高脫殼率，減少破損率。殼內(nèi)的壓力達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，就會(huì)使外殼爆裂。影響脫殼性能的因素有，線(xiàn)速差、膠壓輥的硬度、軋入角、軋輥半徑、軋輥間間隙等。兩擠壓輥間的間隙大小是影響籽粒破損率和脫殼率高低的重要因素。該種方法影響因素有，原料水分含量、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速的高低、刀板之間的間隙大小等。在刀板轉(zhuǎn)鼓和刀板座上均裝 有刀板，刀板座呈凹形，帶有調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)，可根據(jù)花生莢果的大小調(diào)節(jié)刀板座與刀板轉(zhuǎn)鼓之間的間隙。莢果經(jīng)進(jìn)料口進(jìn)入定磨片和動(dòng)磨片的間隙中，動(dòng) 磨片轉(zhuǎn)動(dòng)的離心力使籽粒沿徑向向外運(yùn)動(dòng)，也使莢果與定磨片問(wèn)產(chǎn)生方向相反的摩擦力；同時(shí)，磨片上的牙齒不斷對(duì)外殼進(jìn)行切裂，在摩擦力與剪切力的共同作用下使外殼產(chǎn)生裂紋直至破裂，并與殼仁脫離，達(dá)到脫殼的目的。撞擊脫殼法適合于仁殼間結(jié)合力小，仁殼間隙較大且外殼較脆的莢果。 撞擊法脫殼 撞擊法脫殼是物料高速運(yùn)動(dòng)時(shí)突然受阻而受到?jīng)_擊力，使外殼破碎而實(shí)現(xiàn)脫殼的目的。另外脫凈率及生產(chǎn)效率等指標(biāo)亦較理想。其缺點(diǎn)是由于采用立式傳動(dòng)， 故傳動(dòng)