【正文】 16020)8=10mg/L 反硝化速率： :1,Vad:Vd=R: 錯誤 !未找到引用源。 （ 1）厭氧池容積： V= Q1T= 3600= 1100 m3 （ 2）厭氧池尺寸：水深取為 h=。d) 厭氧、缺氧、好氧各段水力停留時間的比值為 1： 1： 3，選擇區(qū)停留時間設為 ，有效容積為 560 m3，選厭氧區(qū)停留時間 ，有效容積為 840 m3；計算可得好氧區(qū)的有效容積為 11500 m3，各區(qū)的停留時間及有效容積如下所示： 選擇區(qū)停留時間： ，單座有效容積 560m3 厭氧區(qū)停留時間： ，單座有效容積 840m3 缺氧區(qū)停留時間： ，單座有效容積 1400m3 好氧 區(qū)停留時間： ，單座有效容積 4400m3 平面尺寸 生物池總面積：若生物池有效水深為 ，超高取為 ，生物池的總高為 +=，則生物池的總面積為 A=V/h=7200/5=1440 m2 每座生物池的面積為 A1=A/N=1440/2=720 m2 每座生物池的外圍壁厚按 考慮，內(nèi)壁按 考慮，倒流墻厚度為 。進入渠道內(nèi)，水流分別流向兩側(cè)，從厭氧段進入，進水渠道寬度為 ，渠道內(nèi)水深為 ，則渠道內(nèi)的最大水流速度 111 hNbQV s? = ?? =V1—— 管渠內(nèi)最大水流速 b1—— 進水渠道寬度（ m） h1—— 進水渠道的有效水深（ m） 反應池采用淺孔進水，孔口面積 F=2?NQs = ? = F—— 每座反應池所需孔口面積（ m2） V2—— 孔口流速（ m/s） ,一般采用 ~，此處采用 每個孔口尺寸為 * n=（ *） =4個 曝氣池的出水設計 厭氧 — 缺氧 — 好氧池的出水采用矩形薄膜堰，跌落出水，堰上水頭 H= )2( gmbQ2/3=) %( ??? ??2/3= 厭氧 — 缺氧 — 好氧池的最大出流量為 +50%= 其他管道設計 (1) 污泥回流管 在本設計中，污泥回流比為 50%，從二沉池回流過來的污泥通過一根 D5308 的回流管回流至進水井，與將進入選擇池的來水混合。 d 1）、平均時需氧量的計算 O2=a‘ QSr+b’ VXV 式中 a — 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD所需氧氣 kg數(shù)，對于生活污水，一般采用 ～，設計中取 b — 為每 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg 數(shù)，一般采用 ～ ，設計中取 。 Cs(30)= 空氣擴散器出口處的絕對壓力 Pb= 105+ 103 H Pa 擴散器淹沒深度 H 取為 ，代入各值，得 Pb= 105+ 103 ＝ 105 Pa 空氣離開曝 氣池面時，氧氣的百分比 Ot=21（ 1EA） /[79+21（ 1EA） ] 100℅ =% 其中， EA 為空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率，取為 12% 曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利的 溫度條件考慮） Csb(T)=Cs[Pb/( 105） +Qt/42) 按最不利溫度條件 30℃考慮，代入各值得 Csb(30)=[（ 105 ） /( 105 ） +)=換算為在 20℃條件下，脫氧清水的充氧量，即 ( 2 0 )20()[ ] 1 . 0 2 4so Tsb TRCR CC? ? ??? ??=20301 . 0 2 42]8 . 6 31[ 0 . 9 50 . 8 2 9 . 1 7237 ???? ? 取其值α =，β =， C=，ρ = ,則 Ro =337kg/h 相應的最大時需氧量為 R0(max)= 20301 . 0 2 42]8 . 6 31[ 0 . 9 50 . 8 2 9 . 1 7333 ???? ?=474kg/h 曝氣池平均時供氣量，即 GS= Ro /() 代入各值得 GS=337/（ ） =9361m3 /h 曝氣池最大時供氣量 GS（ max） =474/（ ） =13166m3 /h 空壓機的選定 空氣擴散裝置安裝在距曝氣池池底 處，因此，空壓機所需壓力為： P=（ +） = 空壓機供氣量： 平均時： 9361m3 /h =156m3 /min 最大時： 13166m3 /h=219m3 /min 根據(jù)所需壓力及空氣量，決定采用 RE150 型羅茨空壓機 7 臺，該型空壓機風壓 45KPa，風量 / 48 29 42m3 /min，正常條件下， 5 臺工作， 2 臺備用。 6783kg/d=2）、 最大時需氧量的計算 根據(jù)原始數(shù)據(jù) k=,V=Q(SoSe)/LsxX=16470 m3 代入各值： O2 = 70000 (16020)/2x1000+ 16470 3500/1000 =錯誤 !未找到引用源。 剩余污泥量 計算公式： 50%r v rW aQ S bV X L Q? ? ? ?平 平 其中 W—— 剩余污泥量（ kg/d）； a—— 污泥產(chǎn)率 系數(shù)，一般采用 ～ ，設計中取 ； b—— 為污泥自身氧化系數(shù) （ d1? ） ，一般采用 ～ ， 50%為一級處理對 SS 的去除率 ，取 Lr—— 反應池去除的 SS 濃度（ kg/m3）； Lr=18020=160mg/L=Sr—— 反應池去除 BOD5濃度（ kg/m3）， Sr=16020=140mg/L=50%r v rW aQ S bV X L Q? ? ? ?平 平 = 30000 10000 3+ 30000 =2820kg/d 曝氣系統(tǒng) 本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)。 池寬取 B=5m，則池長 L=A1/5B=720/5 5=，兩座池子的間距取為 。 生物選擇池采用高負荷完全混合式，其污泥負荷（ F/M）為： F/M= VXLQ a? 式中： La—— 進水 BoD 濃度 ,mg/L 取 160mg/L； X—— 污泥濃度， mg/L，取 3500mg/L。 ， Vd/V=，VD為缺氧區(qū)的容積， V 為生物池的總?cè)莘e。 考慮到 A2/O 工藝中 缺氧池的含碳有機物濃度低于 A/O 脫氮工藝中缺氧池的濃度，反硝化速度要比 A/O 脫氮系統(tǒng)中的缺氧池低些，池容應該大些，為安全計，厭氧池對脫氮的貢獻忽略不計， A2/O工藝中的缺氧池容積仍按 A/O 脫氮工藝中的缺氧池容積計算。 平面尺寸設計計算 總有效容積 由于污水在生物池的水力停留時間大于 6h，故設計流量按平均日平均時計算，則總有效容積為 V=Qt=30000x8/= 3m 取值 7200 3m 在本設計中，每組生物池有兩座，每座設有選擇區(qū)、厭氧區(qū)、缺氧區(qū)和主反應區(qū)等部分。厭氧區(qū)溶解氧小于 ,水力停留時間 1～ 2h，缺氧區(qū)溶解氧小于 ,水力停留時間 ～ 3h，好氧段結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)的相同，水力停留時間 3～ 4 小時，溶解氧大于 2 mg/l，三池容之比為 1： 1： 3。 19 刮泥裝置 沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮板伸入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內(nèi)。在出水擋板處設一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。 16）出水渠道 沉淀池出水端設出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。24 4 ???? ? ??()1/2= 配水井直徑： / 48 23 39。 8）污泥部分所需容積 按照去除污水中懸浮物計算，計算公式如下： 12 620( )8 6 4 0 0 1 0 0(1 0 0 ) 1 0Q C C TV K p n? ?? ?? 式中 Q—— 平均流量（ m3/s） ； C1—— 進水懸浮物濃度（ mg/L）；為 220 mg/L； C2—— 出水懸浮物 濃度（ mg/L），為 20 mg/L；一般采用沉淀效率η =40%～ 60%； K2—— 生活污水總變化系數(shù)； ? —— 污泥容重（ t/m3）約為 1； P0—— 污泥含水率； 設計中取 T=1d， P0=97%，η =50%， C2=（ 100%50%） C1= C1 V=(16020)x86400x100/(10097)x2x106= m3 9）每格沉淀池污泥部分所需容積 V1=v/n=10）污泥斗容積 污泥斗設置在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部積泥，污泥斗底部尺寸一般小于 ，污泥斗傾角大于 60176。 1）沉淀池的表面積 一般表面負荷為 ～ （ m2h），設計中取 q’ =2 m3/（ m2h），則 A=QX3600/q=2） 沉淀部分有效水深 取沉淀時間 t=，則有效水深為： 39。擋板位置：距進水口誒 ～ ；距出水口為 ～ 。 3)池底坡度不小于 ，一般采用 ～ . 4)一般按表面負荷計算，按水平流速校核。如下圖所示： 圖 旋流沉砂池尺寸詳圖 表 旋流沉砂池尺寸表 / 48 21 型號 流量（ L/S） A B C D E F G H J K L 550 530 3650 1500 750 1500 400 1700 600 510 580 800 1450 配水井 配水井設計 配水井設計流量為 Q 細 =1750 m3/h= m3/s， 只設計一組配水井所以設計流量為 m3/s污水停留時間取 10 分鐘所以設計容積為 288 m3取 300 m3。 7) 沉砂池前應設格柵，沉砂池下游設堰板，以便保持沉砂池內(nèi)所需的水位。以最大限度的延長水流在沉砂池內(nèi)的停留時間，達到除砂的目的。 2) 水力停留時間為 20～ 30s。 沉砂池 利用水力渦流，使泥砂和有機物分開，加速砂粒的沉淀，以達到除砂的目的。排水溝沿墻設置，坡度 I=，集水坑平面尺寸為 ，深為 在吸水管上接出 DN100mm 的小管伸到集水坑內(nèi)，當水泵工作時把坑內(nèi)積水 抽走。 （ 2）水泵的型號選擇 由 Q=， H=14m，可查手冊 11 得：選用 250QW7002290 型潛污泵，近期兩用一備，遠期四用二備。選用 6 臺泵，近期 3 臺（兩用一備），遠期6 臺（四用二備），則每臺泵的流量為 。 表 GH鏈條式回轉(zhuǎn)除污機性能 / 48 17 型號 格柵寬度 （ mm） 格柵凈距 （ mm） 安裝角 度 電動機功率 （ kw） 整機重量 （ kg） 生產(chǎn)廠 家 GH1300 10 50 60186。 取進水管徑為 D=800mm；已知最大日污水量 Qmax=；初定充滿度 h/D=， 坡度 ，則有效水深 h=800 =424mm。 格柵設計計算 提升泵前粗格柵計算： 柵條間隙數(shù) n max sin sin 60 202 Nbhv ? ??? ? ? ?? ? ? 1/2/=12 柵槽有效寬度 B=s（ n1） +bn=（ 121） + 12= 進水渠道漸寬部分長度 1L 111 2tan 20BBLm?? ?? ? ??()/2tan20= 其中α 1為進水渠展開角為 ?20 ,進水渠寬 B1＝ 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 2L / 48 16 L2== 其中α 2為進水渠展開角為 ?20 。 設計參數(shù) 設計中選用兩組格柵， N=2 組，格柵設計是按最高日最高時流量計算， Qmax=1/2Q=； 提升泵前粗格柵： 設計粗取柵前水深 h=；過柵流速 v=，柵條間隙寬度 b=70mm=，格柵傾角α=60176。 9) 通過格柵的水頭損失一般采用 ~。 6) 過柵流速一般采用 ~。所以選擇 A2/O 工藝。 處理構(gòu)筑物較多； 污泥回流量大，能耗高。 流程十分簡單； 合建式，占地省，處理成本底； 3.、處理效果好，有穩(wěn)定的除 P脫 N功能； 不需要污泥回流系統(tǒng)和回流液；不設專門的二沉池； 除磷脫氮的厭氧，缺氧和好氧不是由空間劃分的，而是由時間控制的。 二級處理構(gòu)筑物選擇 目前用得最多的要算活性污泥法，氧化溝， SBR 等工藝。 計量設備 污水廠中常用的計量設備有巴氏計量槽、薄壁堰、電磁流量計、超聲波流量計、渦 輪流量計等。池形為圓形，直徑在 20m 以上。優(yōu)點： 處理水量可大可少 ,有效沉淀區(qū)大 ,沉淀效果好 ,對水量水質(zhì)變化適應性強 ,造價低 ,平面布置緊湊。 根據(jù)資料給定的條件，選擇平流式沉淀池。但當水量大導致分格過多時施工復雜，不宜使用。 近年來日益廣泛使用的旋流式沉砂池是利用機械力控制流態(tài)與流速，加速砂粒的沉淀，有機物被截留在污水中，具有沉砂效果好、占地省的優(yōu)點。 曝氣沉砂池是在池的一側(cè)通入空氣，使污水沿池旋轉(zhuǎn)前進，從而產(chǎn)生與主流垂 直的橫向恒速環(huán)流。當柵渣量較大時采用機械清渣，當柵渣量較小時采用人工清渣。則污泥處理工藝見下圖： 剩余污泥 — → 濃縮（貯泥池） — → 脫水 — → 污泥處置 各個階段產(chǎn)生的上清液或濾液送回污水處