【正文】 如此前無大量液體注入，則為儲層壓力 Rutqvist室內(nèi)測試驗證了該方法的可靠性 (1996) 即使未出現(xiàn)斜率較大的基質(zhì)注入壓力直線，裂縫延伸壓力直線在 Y軸上的截距，也近似代表了 Pc。 利用井下三維的地震聲波和震動記錄 ， 可確定裂縫方位 ， 以及在目標(biāo)層上 、 下鄰近層內(nèi)的裂縫延伸狀況 。 伽瑪射線測井與溫度測井對比 (Dobkins,1981) ● 井下閉路電視 (Simith,1982) —測試結(jié)果清楚地顯示出留在井筒處的裂縫面 。 水力壓裂效果評價內(nèi)容 依賴于所采取的模型和方法，主要評價以下參數(shù)： ?裂縫的長、寬、高 ?裂縫的導(dǎo)流能力（短期、長期） ?壓裂液的濾失系數(shù) ?預(yù)測產(chǎn)量 ?計算壓裂收益 水力壓裂效果評價的手段 ?關(guān)于裂縫幾何尺寸（水力裂縫參數(shù)） ? 直接測量的裂縫繪圖技術(shù) 如：裂縫高度的測試 ? 間接測量分析 包括：壓裂壓力分析、壓裂試井分析、壓后產(chǎn)量歷史擬合 ● 溫度測井 壓裂施工期間 ， 壓裂液使地層冷卻 ， 由壓前和壓后的井溫剖面對比 ， 確定壓裂裂縫的高度 。 壓后產(chǎn)量情況？ 經(jīng)濟(jì)效益？ 0 引 言 ?水力壓裂效果評價的意義 評價的意義 (3個方面 )： ?主壓裂前（小型壓裂）： 獲取參數(shù)、用以指導(dǎo)主壓裂設(shè)計 ?施工結(jié)束后： 確定裂縫的幾何尺寸，便于與設(shè)計對比，同時為預(yù)測壓后產(chǎn)量提供輸入?yún)?shù) ?產(chǎn)量評價： 計算經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、優(yōu)化壓裂規(guī)模 0 引 言 ?水力壓裂效果評價的意義 評價的結(jié)果可以驗證或修正水力壓裂中使用的模型 、 選擇壓裂液 、 確定加砂量 、 加砂程序 、 采用的工藝以及開發(fā)方案等 ， 進(jìn)而降低壓裂成本和提高油氣采收率 ， 達(dá)到合理高效開發(fā)油氣田的目的 。 要求： 放射性同位素應(yīng)不發(fā)生自然擴散。 ● 井下三維地震 使用地下聲波遙測技術(shù) ， 利用震源的壓縮波和剪切波先后到達(dá)的時間差 ， 確定震源到各檢波器之間的距離 。 如還繼續(xù)進(jìn)行回流測試，則注入的最后一個階段的持續(xù)時間應(yīng)較長 (5~10min)以確保形成一定尺寸的裂縫。 Pc測試建議 (Talley,1999) ① 對于氣井，宜在開采前進(jìn)行測試，以盡可能減少井筒中氣體膨脹對壓降數(shù)據(jù)的影響； ②對于深井或高溫儲層中，隨著壓力下降和溫度升高，井筒內(nèi)液體會膨脹（井筒存儲效應(yīng)），盡量需安裝井下儀表進(jìn)行測試。 PKN: 垂直剖面為橢圓形 (2)凈壓力變化： KGD: 隨時間降低 。 Ⅲ ：斜率 ≥ 1，裂縫端部受阻，縫內(nèi)砂堵或端部脫砂。若后面壓力下降，則可能是縫高增加；若后面壓力升高，則可能是二次縫隙使濾失增大。 再由一定的數(shù)學(xué)模型來解釋裂縫參數(shù)。 以井筒存儲為主的流動（ 關(guān)井早期 ） lg ?p lg t m=1 雙對數(shù)曲線特征 (診斷曲線 ) 以井筒存儲為主的流動 裂縫線性流動 產(chǎn)生條件 ：井筒存儲效應(yīng)很小 裂縫線性流的時間很短，在不能忽略井筒存儲的情況下，通常被掩蓋， 因此很難進(jìn)行這種不穩(wěn)定特性的分析 裂縫線性流動 Lg ?p lg t m=1/2 診斷曲線 雙線性流 存在兩個線性流動結(jié)構(gòu)，裂縫中的流動主要取決于導(dǎo)流能力，常用雙線性流階段來確定導(dǎo)流能力。 fDC]8 0 9 [l n21 ??? wDwD rtp20 0 0 2 6 wtwD rCKtrt??? ??sww err???無量綱時間： 有效井筒半徑 擬 徑向流 無因次時間 近似為 3時，開始出現(xiàn) 200 02 ftD xCKtt???擬徑向流出現(xiàn)時間： (為無因次導(dǎo)流能力的函數(shù) ) 全面的擬徑向流 5,1 0 02,10/無因次時間為時當(dāng)無因次時間為時當(dāng)????fDfDCC井筒存儲 壓力、壓力導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)斜率為 1，兩曲線重合 裂縫存儲 △ p~ △ t雙對數(shù)曲線斜率為 1/2, △ p~△ t1/2直角坐標(biāo)曲線過原點， 一般難以出現(xiàn) 雙線性流 壓力、壓力導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)斜率為 1/4兩曲線平行，間隔 log(4)， 確定導(dǎo)流能力，不能確定縫長 地層線性流 高導(dǎo)流能力時出現(xiàn)，壓力、壓力導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)斜率為 1/2兩曲線平行，間隔 log(2) 擬徑向流 一般出現(xiàn)在曲線的尾部，導(dǎo)數(shù)曲線為一水平的直線（無量綱導(dǎo)數(shù)等于 ） 確定地層滲透率，裂縫引起的視表皮系數(shù) 各階段流動特征小結(jié) (1)壓力和壓力導(dǎo)數(shù)反映的雙對數(shù)診斷分析 (2)采用特殊的直角坐標(biāo)進(jìn)行流動范圍 (流動階段 )的分析和驗證 (3)使用確定的（分析前已知的）和解釋的儲層及裂縫參數(shù)模擬整個壓力不穩(wěn)定歷史 (4)結(jié)合流動范圍的分解，檢查確認(rèn)所得到的參數(shù)評估 二、試井分析步驟 三、 試井分析實例 已知： h,φ,S o,Sw,pw,Bo,Ct ,rw,(hf=h) 地層均質(zhì)且各向同性 地層滲透率 K未知 井 A： 鋁土礦為支撐劑 井 B： 常規(guī)壓裂砂作支撐劑 兩口井的壓裂液量相等 ， 先定產(chǎn) 100bbl/天生產(chǎn)兩個月 ,使壓裂液有效返排 ， 然后關(guān)井兩個月 ， 監(jiān)測壓力恢復(fù)數(shù)據(jù) (1) 例井 A（ 高導(dǎo)流能力井） ① 雙對數(shù)曲線特征診斷 斜率 1/2： 地層線性流 水平直線： 擬徑向流 計算點 選取與 1/2 斜率導(dǎo)數(shù)特性相符的數(shù)據(jù)，由地層線性流公式計算 ： 22 .7 6 0 7 ftmDKxf ?② 直角坐標(biāo)進(jìn)行流動階段的驗證 擬合的線性流曲線與驗證的線性流數(shù)據(jù)點重合，選擇的流動階段可靠，則： 22 .7607 ftmDKxf 近似為將計算得到的 和已知參數(shù)代入地層線性流的△ p~ △ t1/2方程得： 22 .7 6 0 7 ftmDKx f ?tp ??? 0 1③ 有限導(dǎo)流能力曲線擬合 (例： CinoLey曲線 ) 曲線擬合值： ftmDwKftxmDK ff .1 0 0 0 ??? ，則 : ftmDKx f .7 4 7 01 3 0*4 4 22 ??典型曲線擬合與診斷繪圖分析結(jié)果 符合較好 ④ 半對數(shù)曲線分析（ Horner法） 半對數(shù)直線斜率 :1880 確定 p1h(半對數(shù)直線上 t=1h時的延伸壓力 )： 6023psia Horner方程計算： 有效滲透率 Ko= 視徑向穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)： 由于出現(xiàn)了擬徑向流，半對數(shù)分析有效 ⑤ 擬徑向流分析 （確定滲透率和表皮系數(shù)） 滲透率 K的計算 ：選取徑向流壓力導(dǎo)數(shù)曲線上任一點 (水平直線，與橫坐標(biāo)無關(guān) ) 視徑向流穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)計算 ：選取雙對數(shù)壓力曲線最后的壓力點 (720h,): S= mDhBqfK oo 8 0/),( ?? ?計算 K 的選點 計算 S的選點 圖 例井 A 分析結(jié)果小結(jié) 雙對數(shù)診斷 地層線性流、擬徑向流判斷 kxf2=7607 直角坐標(biāo)曲線 用 kxf2=7607計算的△ p~ △ t1/2與實測一致 Cinco_Ley曲線擬合 K=,Xf=130,Kfw=10000, kxf2=7470 Horner半對數(shù)分析 K=, S= 擬徑向流 K=,S= 結(jié)論： Ko≈， Xf=130ft， Kfw= 計算 : CfD=171, 地層線性流開始和結(jié)束時間分別為： ， 與繪圖診斷中展示的不穩(wěn)定特性相符 (2) 例井 B（中等導(dǎo)流能力井） ① 雙對數(shù)曲線特征診斷 斜率 1/4： 雙線性流 水平直線： 擬徑向流 計算點 選取與 1/4 斜率導(dǎo)數(shù)特性相符的數(shù)據(jù)，由雙線性流公式計算 ： 2362 .)( ftmDwKKf ??不穩(wěn)定流 ② 直角坐標(biāo)進(jìn)行流動階段的驗證 擬合的線性流曲線與選取的斜率 1/4 的流動階段的實測數(shù)據(jù)擬合較好。 ? d. 無傷害油井最大增產(chǎn)比為 。 Binder 公式 污染井增產(chǎn)倍數(shù)計算： fefeffdfeffffdffwfdffddedewddefLRWKKWRWKKWLWKKWrWKKWRKKRRrRKKJJln][1][1ln][1][1ln)l n ()l n (0????????????????為污染帶滲透率為污染帶半徑， dd Kmr在 Lf/Re≤ 時，該式計算結(jié)果較準(zhǔn)確。 三、影響壓裂井產(chǎn)量的因素分析 最重要的是：地質(zhì)條件（含油性、油層厚度、地層滲透率、地層能量 … ） 水力壓裂是油氣井增產(chǎn)的有效手段，但必須有一定油氣儲量作支撐，所謂 “ 巧婦難為無米之炊 ” 。 多相流動 (氣水、油水 ) 5152535450 20 40 60 80 100生產(chǎn)時間(天)氣產(chǎn)量(萬方/天)Sw=Sw=Sw=圖 各種含水飽和度的產(chǎn)量遞減曲線 20050080011001400170040 110 180 250 320裂縫半長(米)累計氣產(chǎn)量(萬方)Sw=Sw=Sw=圖 各種含水飽和度的累計產(chǎn)量 同一裂縫長度下，累計氣產(chǎn)量隨含水飽和度的增加而減小。 (改變相對滲透率曲線 ) 裂縫傷害 裂縫傷害表皮系數(shù) : ?????????? 1Sfsfs KKxbS?K bs Ks bs：儲層中傷害區(qū)域從裂縫面向外擴展的距離 K/Ks： 未傷害區(qū)的滲透率與傷害帶的滲透率之比 ● 裂縫表皮系數(shù)計算實例： 已知： V液 、 xf、 hf、 w、 Ko、 Kro、 φ 、 Soi、 Sor (1) 裂縫體積 Vf=2xfwhf=178bbl (2)濾失的壓裂液量 VL= V液 Vf=122bbl (3)壓裂液穿過裂縫表面進(jìn)入地層的距離： bs=VL/[4φ(1 SwiSor)hXf]= （ 4）有效滲透率 對于油： K=5mD Ks= (5) 裂縫表皮系數(shù) ????????? ??Sfsfs KKxbS ?● 高滲裂縫內(nèi)的傷害 低滲透層中裂縫較長 ,計算的表皮系數(shù)較小；高滲透層的裂縫長度較短，裂縫傷害嚴(yán)重，表皮系數(shù)較大 M