【正文】
(8)β =換算系數(shù)。例如,約斯特等(2003)認(rèn)為,方程式(7)的準(zhǔn)確性主要依賴于其構(gòu)件的配筋率,并得出結(jié)論,方程式的形式不變,但應(yīng)對(duì)α進(jìn)行修改,由此得出α的方程式: (9)=平均配筋率ACI 440委員會(huì)(ACI 2004)對(duì)ACI (ACI 2003)中的方程也進(jìn)行了修改。法薩和GangaRao (1992)對(duì)四點(diǎn)彎曲做出假想,在負(fù)荷點(diǎn)和部分破壞面作用下,構(gòu)件將被破壞。 CSA S80602(CSA 2002)表明,在計(jì)算撓度時(shí)彎矩曲率法非常適合FRP構(gòu)件,因?yàn)閺澗厍蕡D分為兩個(gè)線性近似區(qū)域:第一個(gè)是在混凝土破壞前的區(qū)域,第二個(gè)是混凝土破壞之后的區(qū)域。使用下面方程可得出四點(diǎn)彎曲的撓度: (13)驗(yàn)證以上方法 這篇文章提出計(jì)算撓度的9個(gè)方法被人們用來(lái)分析197個(gè)簡(jiǎn)支梁和板的試驗(yàn)。 最小值性質(zhì)最小值520 (MPa) (GPa) (MPa) ɑ/d 2640174 為了檢驗(yàn)公式的準(zhǔn)確性,在多次給定負(fù)荷條件下,分析由撓度試驗(yàn)得出的撓度和由每個(gè)方程所計(jì)算的撓度作比較。設(shè)計(jì)者可以根據(jù)自己的試驗(yàn)結(jié)果的分析,選擇一個(gè)精確的公式。 相比一直不變的撓度方程,也許只需要經(jīng)常改變的撓度方程,因?yàn)橐粩嘈薷钠渌禂?shù)從而改進(jìn)方程的精確性。然而,由于負(fù)載標(biāo)準(zhǔn)只在ISIS M0301(里茲卡拉和穆夫提 2001)中明確規(guī)定,故目前尚不清楚每個(gè)規(guī)范的標(biāo)準(zhǔn)。表1給出了構(gòu)件的一些重要性質(zhì)的取值范圍。整個(gè)曲率圖可由三對(duì)坐標(biāo)組成:開(kāi)裂時(shí),開(kāi)裂瞬間,開(kāi)裂后。法薩和GangaRao (1992)通過(guò)對(duì)曲率圖分析,建立出下面的方程以求得四點(diǎn)加載的撓度: (12)ɑ =剪跨 公式(12)具有局限性,因?yàn)楫?dāng)有效慣性矩應(yīng)用于其他負(fù)載情況下時(shí),假設(shè)條件尚不清楚。在負(fù)載情況下,當(dāng)彎矩曲率圖已知,虛擬的工作法可以用來(lái)計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件的撓度 (11)L=簡(jiǎn)支節(jié)的長(zhǎng)度;M/EI=截面曲率;m =質(zhì)量。 =FRP的彈性模量。它建議今后使用進(jìn)行修改過(guò)的有效慣性矩方程,如下所示: (6)=未破壞截面處的慣性矩 方程式(6)取自CEBFIP MC90(CEBFIP 1990)加利等(2001)。根據(jù)Toutanji 和薩菲(2000)的研究,他們建議使用下面的方程來(lái)計(jì)算FRP構(gòu)件的撓度: (4)當(dāng) 若 (5) 則 m=3=配筋率。布朗和巴塞洛繆 1996。=有效截面慣性矩 1996年Benmokrane 的研究表明,為了提高起始方程的性能,需要進(jìn)一步修改方程(1)。這個(gè)過(guò)程需要一個(gè)適用于整個(gè)梁長(zhǎng)的慣性矩計(jì)算,并使用由線性彈性分析所得的撓度方程。因此,纖維復(fù)合材料包覆鋼筋混凝土的設(shè)計(jì)通常是由正常使用極限狀態(tài)的要求控制,需要一個(gè)方法,計(jì)算維復(fù)合材料構(gòu)件的預(yù)期工作負(fù)載撓度的合理精確度。除了優(yōu)越的耐用性,FRP鋼筋強(qiáng)度遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)的低碳鋼。規(guī)范。本文分析的目的是確定FRPRC構(gòu)件撓度的計(jì)算方法,也是確定最適用的可靠性的準(zhǔn)則。因此,需要一種可以預(yù)測(cè)FRPRC構(gòu)件正常使用的負(fù)載變形量的精確度的方法。 M/EI=curvature of the section。 =modulus of elasticity of FRP reinforcement。 =moment of inertia of the cracked section transformed to concrete。 Codes。 and Dagmar Svecova31Research Assistant, Dept. of Civil Engineering, Univ. of Manitoba,Winnipeg MB, Canada R3T 5V6.2Research Assistant, Dept. of Civil Engineering, Univ. of Manitoba,Winnipeg MB, Canada R3T 5V6.3Associate Professor, Dept. of Civil Engineering, Univ. of Manitoba,Winnipeg MB, Canada R3T 5V6 (corresponding author). Abstract: The design of fiberreinforced polymer reinforced concrete FRPRC is typically governed by serviceability limit state requirements rather than ultimate limit state requirements as conventional reinforced concrete is. Thus, a method is needed that can predict the expected service load deflections of fiberreinforced polymer FRP reinforced members with a reasonably high degree of accuracy. Nine methods of deflection calculation, including methods used in ACI , and a proposed new formula in the next issue of this design guide, CSA S80602 and ISIS M0301, are pared to the experimental deflection of 197 beams and slabs tested by otherinvestigators. These members are reinforced with aramid FRP, glass FRP, or carbon FRP bars, have different reinforcement ratios, geometric and material properties. All members were tested under monotonically applied load in four point bending configuration. The objective of the analysis in this paper is to determine a method of deflection calculation for FRP RC members, which is the most suitable for serviceability criteria. The analysis revealed that both the modulus of elasticity of FRP and the relative reinforcement ratio play an important role in the accuracy of the for