【正文】 00 V 61 075 322 65 1325 897 3542 5314 18005 中 M 84 40 00 104 00 1526 1568 1400 1248 六 AB 左 M 654 180 177。1058 2638 4428 5461 15974 11904 V 61 075 182 65 882 897 2366 3354 12246 中 M 75 36 00 93 00 1365 1404 1253 1116 七 AB 左 M 654 180 177。462 3226 3825 3899 8682 3776 V 63 075 57 67 385 924 1340 1628 577 中 M 95 62 00 126 00 1890 2008 1748 1512 八 AB 左 M 655 182 177。m 梁剪力柱軸力kN圖54 地震荷載作用下框架內力圖55 重力荷載代表值作用下的內力計算前述重力荷載代表值為恒載和活載組合值屬于豎向荷載作用計算內力同樣采用彎矩二次分配法由于恒載和活載標準值作用下內力已經(jīng)求出故在此不再重復計算具體數(shù)據(jù)見內力組合表6 內力組合 多種荷載作用在結構上須考慮荷載組合依據(jù)不同荷載內力計算結果取控制截面進行內力組合梁控制截面選取左右支座和跨中截面柱取上下截面一般列表進行組合過程詳見表61和表62注意內力組合時豎向荷載作用下是用調幅后的彎矩水平荷載考慮左右兩方向作用 按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ2002規(guī)定須有無震和有震兩種組合無震組合 ①S 135恒0714活 以恒載為主 ②S 12恒14活06風以活載為主 ③S 12恒1407活風以活載為主有震組合 S 12重力荷載代表值13水平地震作用表61 梁內力組合表 層 梁跨 截面 內力 ①SGK ②SQK ③SWK ④SGE ⑤SEhK 135①1407② 12①14 ②06③ 12①14 07②③ 12④13⑤ 13⑤④ 九 AB 左 M 515 167 177。m 注括號里面數(shù)據(jù)為調幅后的彎矩值圖51b 恒載作用下剪力圖單位kN圖51c恒載作用下軸力圖單位kN表52 活載作用下內力計算 注表格中方框里數(shù)據(jù)為節(jié)點彎矩524 畫內力圖根據(jù)計算結果先畫出各桿件彎矩圖如圖52a 所示括號里彎矩值為框架梁在活荷載作用下經(jīng)過調幅調幅系數(shù)取085后的彎矩其中跨中彎矩是根據(jù)等效均布荷載作用下由平衡條件計算所得桿件彎矩求出后按力的平衡可求出剪力和軸力活荷載作用下的框架內力圖如圖52abc所示以AB跨第九層為例 跨中彎矩MK q l2 8MAB MBA2 610662 81772 1550 kNm FikN 9 3057 682417 2086149 0190037 64955 8 2737 682417 1867775 0170144 58155 7 2417 682417 1649402 0150252 51356 6 2097 682417 1431029 0130359 44557 5 1777 682417 1212655 0110466 37757 4 1457 682417 994282 0090574 30958 3 1137 682417 775908 0070681 24159 2 817 682417 557535 0050788 17360 1 497 810568 402852 0036698 12543 10977587 層間彈性相對彈性轉角驗算 表42層 Vi ∑Di △ue hi θe 9 64955 1789092 00004 32 18814 8 123110 1789092 00007 32 14650 7 174466 1789092 00010 32 13281 6 219023 1789092 00012 32 12614 5 256780 1789092 00014 32 12230 4 287738 1789092 00016 32 11990 3 311897 1789092 00017 32 11836 2 329257 1789092 00018 32 11739 1 341800 1252934 00027 497 11822 圖41 風荷載計算簡圖5 內力分析作用于框架上的荷載總的分為兩大類型即水平作用和豎向作用對豎向作用可不考慮框架的側移故可采用彎矩二次分配法計算水平作用考慮框架節(jié)點轉動采用D值法分析各種作用的內力計算分述如下51 恒載作用下的內力計算511 固端彎矩計算利用《結構力學》知識分別求出每層每根梁在不同荷載形式作用下梁兩端的固端彎矩然后進行疊加總的固端彎矩標于圖中例如 AB跨81層將作用于框架梁上的梯形分布荷載轉化為均布荷載后得q 12α2 α3g2 gi 120180002713311065 2192 kNm MAB MBA ql2 12 kNm 下截面恒載 4179807073225 45718kN7層上柱截面恒載 4571821031 66749kN 下柱截面恒載 667493920 70669kN6層上柱截面恒載 7066921031 91700kN 下柱截面恒載 917003920 95620kN5層上柱截面恒載 9562021031 116651kN 下柱截面恒載 1166513920 120571kN4層上柱截面恒載 12057121031 141602kN 下柱截面恒載 1416023920 145522kN3層上柱截面恒載 14552221031 166553kN 下柱截面恒載 1665533920 170473kN2層上柱截面恒載 170473421031 191503kN 下柱截面恒載 1915033920 195423kN1層上柱截面恒載 19542321031 216454kN 下柱截面恒載 216454070749725 222542kN71層上節(jié)點對柱形心的偏心彎矩 210310175 3680kNm 柱下截面恒載 19903＋07073225 23823kN 8層①外墻自重未扣除窗洞 68372 4918kN ②邊框架梁自重 025065012572 2475kN ③次梁傳來的恒載 次梁上墻自重 69736 2509kN 次梁上結構層 34266＋33622012 5910kN 次梁自重 025060125662 1031kN ④通過邊框架梁傳來的結構層恒載 3423618052 2216kN上截面恒載 49182475250959101031221623823 42882kN 對柱形心的偏心彎矩 190590175 3335kN0000相當于絕對標高286m15 設計使用年限50年2 結構布置及計算簡圖 21 結構平面布置根據(jù)建筑施工圖及使用功能的要求采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構梁柱板混凝土強度等級為C30其結構平面布置如圖21所示圖21 結構平面圖22 計算簡圖?、萏栞S線為計算單元如圖21所示室內外高差450mm預估室外地坪至基礎底面高度為建筑高度的115即225m設基礎高度為1m則底層柱高H 33003045022501000 4970mm其它各層柱高均取為H 3200mm其中梁與柱柱與基礎均為剛接框架計算簡圖如圖22所示圖22 框架計算簡圖23 主要構件選型及尺寸的初步估計231 框架柱的截面尺寸由建筑圖可知邊柱的負載面積為7233 2376㎡中柱的負載面積為4572 324㎡設β為考慮地震作用組合后柱的軸壓比增大系數(shù)并取β 13g為折算后單位建筑面積上的重力荷載代表值先近似取 14KNm2n為驗算截面以上的樓層層數(shù) 則邊柱的組合軸壓力設計值N βFn 132376149 389189KN 中柱的組合軸壓力設計值N βFn 13324149 530712KN 邊柱中柱取柱截面為正方形截面初步選定柱尺寸為700mm700mm柱底層最小剛度驗算 滿足最小剛度要求軸壓比驗算取每層樓總荷載為14kn㎡中柱軸壓比滿足最大軸壓比要求232 框架梁的截面尺寸梁截面高度按梁跨度的112～1812～13取h 650mm橫向框架梁截面寬b 取b 250mm縱向框架梁截面高h 取h 650mm縱向框架梁截面寬b 取b 250mm次梁截面高h 取h 600mm次梁截面寬b 取b 250mm層間梁截面高h 取h 300mm層間梁截面寬b 取b 120mm233 現(xiàn)澆樓板厚度先按單雙向板的剛度要求確定本工程大梁板跨度為36m為簡化計算樓面板和屋面板均取100mm厚24 框架梁柱的截面特征和線剛度計算計算截面慣性矩時考慮現(xiàn)澆樓板的作用取I II為不考慮梁翼緣作用的梁截面慣性矩241 各構件的截面慣性矩梁I I I 柱I 242 各構件的線剛度梁柱現(xiàn)令AB跨梁的的線剛度為1則其他梁柱的相對線剛度值可算出如圖22所示3 荷載標準值計算31 永久荷載311 作用于框架梁上的分布荷載⑴屋面恒載防水層及保溫層按屋面材料分項計算累計 297 kNm2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 0125 25kNm2板底抹灰 20mm 00217 034kNm2合計581kNm2⑵ 樓面恒載30厚細石混凝土面層 30mm 00324 072kNm2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 0125 25kNm2板底抹灰 12mm 001217 020kNm2 合計342kNm2⑶ 梁自重含粉刷主要框架梁 025 06501 2520650100217 382kNm ⑷ 墻自重含粉刷與粱高為650mm相接的墻02532065823206500217 683kNm與粱高為600mm相接的墻025320682320600217 697kNm⑸ 作用在框架梁上的恒載作用在頂層框架梁上的分布荷載為 AB、CD跨均布荷載g9AB1 g9CD1 382kNm 梯形荷載峰值g9AB2 g9CD2 58136 2092kNm BC跨均布荷載g8AB1 382kNm 三角形荷載峰值g9BC2 58124 1394kNm作用在81層框架梁上的分布荷載為AB、CD跨 圖23 計算單元簡圖均布荷載 g8AB1 g1AB1 g8CD1 g1CD1 382683 1065kNm梯形荷載峰值g8AB2 g1AB2 g8CD2 g1CD2 34236 1331kNm BC跨均布荷載 g8BC1 g1BC1 382kNm 三角形荷載峰值 g8BC2 g1BC2 34224 821kNm313 作用于框架柱上的集中荷載⑴A列柱 頂層①18m高女兒墻自重 02518872 2592kN ②邊框架梁自重 025065012572 2475kN ③次梁傳來的恒載 次梁自重 025060125662 1031kN 次梁上結構層 5816633612 10040kN ④通過邊框架梁傳來的結構層恒載 5813618052 3765kN 上截面恒載 259224751031100403765 19903kN對柱形心的偏心彎矩 199030175 3483kNm 下截面恒載 1684707073225