【正文】 計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：＝ kN/m次梁自重：（－）25＝ kN/m次梁粉刷：（）217＝ kN/m　　　 (+)＋＋＝樓面：板傳來的恒載：＝ kN/m次梁自重：（－）25＝ kN/m次梁粉刷：（）217＝ kN/m　　　 (+)＋＋＝屋面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：25＝粉刷：（）217＝：＝：25＝邊柱聯(lián)系梁傳來屋面荷載：(+)＝ 頂層邊節(jié)點集中荷載　合計：中柱聯(lián)系梁自重：25＝粉刷：（）217＝聯(lián)系梁傳來的屋面板荷載：(+)= KN(+)= KN 　　　　　　　頂層中節(jié)點集中荷載　合計：樓面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：25＝粉刷：（）217＝塑鋼窗：　　　　　　　　　　　　　　　5 KN窗下墻體自重：19＝窗下墻體粉刷自重：217＝框架柱自重：25＝框架柱粉刷自重：(+)217=聯(lián)系梁傳來的樓面自重：(+)＝ 樓面層邊節(jié)點集中荷載　合計：115KN中柱聯(lián)系梁自重：25＝粉刷：（）217＝內(nèi)縱墻自重：()19=內(nèi)縱墻墻體粉刷自重：()217=扣除門洞：19+5＝框架柱自重：25＝框架柱粉刷自重：(+)217=聯(lián)系梁傳來的樓面自重：（+）＝(+)= KN 樓面層中節(jié)點集中荷載　合計：集中荷載引起的偏心彎矩M: 屋面層集中荷載引起的偏心彎矩M＝Mbh ＝ 1800400mm， ho ＝ h as ＝ 40035 ＝ 365mm　 ξb ＝ 　ξ ＝ ≤ ξb ＝ 　As ＝ α1 fc b x / fy ＝ 118005/360 ＝ 326mm　選配218（508mm2）20：設計參數(shù)：混凝土強度等級 C30，fc＝，ft ＝，as＝30mm　,鋼筋等級HRB235箍筋抗拉強度設計值 fyv ＝ 210N/mm，箍筋間距 s ＝ 150mm　剪力設計值 V ＝ 　截面尺寸 bh ＝ 250280mm， ho ＝ h as ＝ 28030 ＝ 250mm　計算過程：　 ft b ho ＝ ＝ ＜ V ＝ 　當 V ＞ ft b ho、 h ≤ 300mm 構造要求：　箍筋最小直徑 Dmin ＝ 6mm，箍筋最大間距 Smax ＝ 150mm　最小配箍面積 Asv,min ＝ ( ft / fyv) b s ＝82mm　當 ho / b ≤ 4 時，V ≤ βc fc b ho βc fc b ho ＝ 114331　 ＝ ≥ V ＝ ，滿足要求。M邊跨Va=(g+q)L01= ＝Vbl= (g+q)L01= ＝第二跨Vbr=(g+q)L02= ＝Vcl= (g+q)L02= ＝第三跨Vcr=(g+q)L03= ＝Vdl= (g+q)L03= ＝第四跨Vdr=(g+q)L04= ＝Vel= (g+q)L04= ＝第五跨Ver=(g+q)L05= ＝Vf= (g+q)L05= ＝：C30混凝土，fc＝，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as ＝ 35mm　。M第五跨Me=1/11(g+q)L052= MMd=1/14(g+q)L032= ＝MM2 = 1/16(g+q)L022= ＝= ，實配 8180 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %第三部 次梁計算恒載設計值：板傳來的自重＝次梁自重（）25＝次梁粉刷 ()217＝小計：活載設計值：20＝荷載設計值　g+q=+=邊跨Ma=1/16(g+q)L012= ＝= ，實配 8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。M Asy= ，實配 8200 (As ＝ 251mm2) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M Mx= + = M Asy39。M Asx39。M My= + = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = =( + ) = =( + ) = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = 泊松比：μ＝1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = 　 My39?！?Mx39。M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)( + ) = = ，實配 8150 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %② 板B一、基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/ 　荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。= ，實配8200 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M Mx= + = M Asy39。M Asx39。M My= + = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = =( + ) = =( + ) = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = 泊松比：μ＝1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = 　 My39?！?Mx39。M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 MyMy =(+)( + ) = = ，實配 8150 (As ＝ 335mm2) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %③ 板D一、 基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M Mx= + = M Asy39。M Asx39。M My= + = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = 分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構造鋼筋?？拐鸬燃壦募壍目蚣芙Y構軸壓比，邊柱和中柱的負。, 對本工程無影響。第一部分：工程概況：輔助教學樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；，；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。：六度四級設防177。 其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結構近似取18 kN/m2，F(xiàn)為按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，β為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。教室采用水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　　樓面靜載樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)廁所地磚鋪實10201：4干硬性水泥砂漿2520基層處理劑一遍　?。フ移?0251：2020防水涂料　鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　　樓面靜載樓面活載不上人屋面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4121：3水泥砂漿找平2020憎水珍珠巖保溫層6041：3水泥砂漿找平20201:6水泥焦渣找坡5015鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　樓面靜載樓面活載走道水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板10025板底20厚粉刷抹平2017　樓面靜載樓面活載根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　Mx=(+)(+)= M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = =( + ) = =( + ) = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M My= + = M Asx39。M Asy39。M Mx= + = M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。= ，實配8200 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。= ，實配 8150 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %④ 板E一、 　基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)( + ) = 　 Mx39?！?My39。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)(+) = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = =( + ) = =( + ) = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M My= + = M Asx39。MAsy39。M Mx=