【正文】 85902）副簧總成弧高核算：計(jì)算見(jiàn)下表： 副簧總成弧高計(jì)算葉片序號(hào)111002910371045205320∑3560，所以彈簧各片所選的預(yù)應(yīng)力值合適。圖12 鋼板彈簧各片自由狀態(tài)下的曲率半徑鋼板彈簧各片的預(yù)應(yīng)力確定之后，可用下式計(jì)算各葉片彈簧在自由狀態(tài)下的曲率半徑： 式中，為第片彈簧自由狀態(tài)下的曲率半徑（）；為鋼板彈簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑；為材料彈性模量，??；為第片的彈簧厚度（）；。副簧預(yù)應(yīng)力確定：各片預(yù)應(yīng)力值確定如下表：副簧各片預(yù)應(yīng)力葉片序號(hào)12345預(yù)應(yīng)力 12060060120副簧各葉片等厚，值相同。1～4片長(zhǎng)片疊加負(fù)的預(yù)應(yīng)力，短片疊加正的預(yù)應(yīng)力。對(duì)于這種葉片厚度不同的鋼板彈簧,各片在自由狀態(tài)下的曲率半徑,是根據(jù)由這些曲率半徑所引起的預(yù)應(yīng)力應(yīng)保證各片應(yīng)有相同的疲勞強(qiáng)度來(lái)確定的。其計(jì)算公式為： 后主簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑后副簧總成在自由狀態(tài)下的曲率半徑前已提及，為了加強(qiáng)主片及卷耳的強(qiáng)度，將主片盡量選的厚些。因鋼板彈簧各片在自由狀態(tài)下和裝配后的曲率半徑不同，裝配后各片產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力，其值確定了自由狀態(tài)下的曲率半徑。主簧剛度計(jì)算：為計(jì)算方便，在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，通常采用列表法計(jì)算。如不能滿足要求，可適當(dāng)?shù)恼{(diào)整各片長(zhǎng)度或改變斷面尺寸時(shí)期剛度接近所要求的理論值[16]。圖8 作圖法確定的主簧各片長(zhǎng)度第k片 / /長(zhǎng)度 /1972913502972913503972912204972910805972994069729800797296708972953099729390109729260根據(jù)作圖法要求繪制出相關(guān)圖形，見(jiàn)圖9。AB線與各葉片上側(cè)邊的交點(diǎn)即決定了各片長(zhǎng)度。確定鋼板彈簧葉片各片長(zhǎng)度的方法，有計(jì)算法和作圖法兩種。多片鋼板彈簧一般片數(shù)在614 片之間選取，重型貨車(chē)可達(dá)20 片。矩形斷面是最常見(jiàn)的最簡(jiǎn)單的斷面形式。實(shí)踐證明，雙凹扁鋼的葉片在彎曲變形時(shí)，整個(gè)斷面的兩邊都略向上翹曲，下表面趨于平面，上表面則使原有的凹度大大增加，則各片間只有兩棱邊接觸。圖6 鋼板彈簧葉片的斷面形狀 a)矩形斷面 b) 單面有單槽的斷面 c)單面有拋物線邊緣的斷面 d)單面有雙槽的斷面矩形斷面的中性線位于斷面中央，葉片的上下表面的拉、壓應(yīng)力的絕對(duì)值相等。整幅彈簧的各片雖可用不等厚度，但不能超過(guò)三組，為使葉片壽命相差不多。對(duì)于鋼板彈簧 （） 式中 —撓度增大系數(shù)，； —與主片等長(zhǎng)的重疊片數(shù)； —鋼板彈簧總片數(shù)； —鋼板彈簧長(zhǎng)度，； —鋼板彈簧非工作部分長(zhǎng)度，是U型螺栓中心距，s=120mm，非工作長(zhǎng)度系數(shù)，如剛性?shī)A緊，??；撓性加緊，取； —彈簧材料彈性模量，取,材料為60Si2Mn（1）主簧：取=2，n=10則 ==可得=（2）副簧：取=1，n=5則 ==可得=18697 根據(jù)強(qiáng)度要求計(jì)算鋼板彈簧總截面系數(shù)截面系數(shù)指機(jī)械零件和構(gòu)件的一種截面幾何參量，舊稱(chēng)截面模量。原則上貨車(chē)，前懸架L=（～）軸距，后懸架L=（～）軸距。它是鋼板彈簧的主要參數(shù)之一。有時(shí)為了車(chē)架具有一定高度，而又不使動(dòng)撓度值過(guò)小，也許給予一定的值進(jìn)行補(bǔ)償。鋼板彈簧主要參數(shù)的確定滿載弧高是指鋼板彈簧裝到車(chē)軸上，汽車(chē)滿載時(shí)鋼板彈簧主片上表面與兩端(不包括卷耳孔半徑)連線間的最大高度差。根據(jù)鋼板彈簧的工作情況和GB/T12221984，選擇60Si2MnA作為鋼板彈簧的材料?？v置鋼板彈簧又有對(duì)稱(chēng)式與不對(duì)稱(chēng)式之分。由于貨車(chē)在空載和滿載時(shí)簧上質(zhì)量變化大，為了減少振動(dòng)頻率和車(chē)身高度的變化，因此選用剛度可變的非線性懸架。副簧、主簧的剛度比為： 式中，為副簧剛度，為主簧剛度。這兩項(xiàng)要求不能同時(shí)滿足。貨車(chē)的車(chē)身的固有頻率n（亦稱(chēng)偏頻）,可用下式來(lái)表示： 式中:c 為懸架的剛度(N/cm)，m 為懸架的簧上質(zhì)量（kg）當(dāng)采用彈性特性為線性變化的懸架時(shí)，靜撓度可用下式表達(dá)： =mg/c其中g(shù)為重力加速度，g=10N/kg； 得到：n： Hz ： cm分析上式可知：懸架的靜撓度直接影響車(chē)身的振動(dòng)頻率，因此欲保證汽車(chē)有良好的行駛平順性，就必須正確選擇懸架的靜撓度。后懸架采用主、副簧多片彈簧，副簧布置在主簧之上，中間用墊塊隔開(kāi)，兩簧在承載過(guò)程中不接觸，開(kāi)始時(shí)僅主簧起作用，當(dāng)載荷增加到某值時(shí)副簧與主簧共同起作用，彈性特性由兩條直線組成。滿載時(shí)，前軸負(fù)荷：450025%=1125kg； 后軸負(fù)荷：450075%=3375kg.空載時(shí)，前軸負(fù)荷：237045%=； 后軸負(fù)荷：237055%=. 圖3汽車(chē)性能參數(shù)的確定比功率Pb是汽車(chē)所裝發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率Pemax與汽車(chē)最大總質(zhì)量m之比；比轉(zhuǎn)矩Tb是汽車(chē)所裝發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩Temax與汽車(chē)最大總質(zhì)量m之比；已知汽車(chē)最大總質(zhì)量為4500kg=，所以發(fā)動(dòng)機(jī)的最大功率Pemax=16=72kW 發(fā)動(dòng)機(jī)的最大扭矩Temax=30=；根據(jù)上述參數(shù)要求，選擇發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)如下：發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)：福田 BJ486EQV4汽缸數(shù)：4燃料種類(lèi)：汽油排量：排放標(biāo)準(zhǔn)：國(guó)四/歐四最大輸出功率：90KW扭矩：186N 本設(shè)計(jì) 最大總質(zhì)量=4500kg整車(chē)裝備質(zhì)量是指車(chē)上帶有全部裝備（包括隨車(chē)工具、備胎等），加滿燃料、水，但沒(méi)有裝貨和載人時(shí)的整車(chē)質(zhì)量，亦即我們常叫的“空載質(zhì)量”。確定后輪距B2時(shí)，應(yīng)考慮車(chē)架兩縱梁之間的寬度、懸架寬度和輪胎寬度以及他們之間應(yīng)留有必要的間隙。汽車(chē)的長(zhǎng)、寬、高稱(chēng)為汽車(chē)外廓尺寸，在公路和市內(nèi)行駛的汽車(chē)最大外廓尺寸受有關(guān)法規(guī)限制不能隨意確定，根據(jù)法規(guī)限制、經(jīng)驗(yàn)以及參考車(chē)型，該設(shè)計(jì)外廓尺寸長(zhǎng)、寬、高567017802700（單位mm）軸距L對(duì)整備質(zhì)量、汽車(chē)總長(zhǎng)、汽車(chē)最小轉(zhuǎn)彎直徑、傳動(dòng)軸長(zhǎng)度等有影響，當(dāng)軸距短時(shí)，上述指標(biāo)減小，此外軸距還對(duì)軸荷分配、傳動(dòng)軸夾角有影響，原則上對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)排量大的乘用車(chē)、滿載質(zhì)量或載客量多的貨車(chē)，軸距取得長(zhǎng)。所以本設(shè)計(jì)采用42驅(qū)動(dòng)形式。已知基本設(shè)計(jì)參數(shù)序號(hào)額定裝載質(zhì)量(kg)最大總質(zhì)量(kg)最大車(chē)速(km/h)比功率(kw/t)比轉(zhuǎn)速()120004500801630二、汽車(chē)整體設(shè)計(jì)參數(shù)的確定軸數(shù)汽車(chē)可以有兩軸、三軸四軸甚至更多的軸數(shù)，影響選取軸數(shù)的因素主要有汽車(chē)的總質(zhì)量道路法規(guī)對(duì)軸載質(zhì)量的限制和輪胎的負(fù)荷能力以及汽車(chē)的結(jié)構(gòu)等。設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求：（1）由已知參數(shù)確定汽車(chē)懸架的其他主要參數(shù)；（2）計(jì)算懸架總成中主要零件的參數(shù)；（3）繪制懸架總成裝配圖。驅(qū)動(dòng)形式汽車(chē)的用途、總質(zhì)量和對(duì)車(chē)輛通過(guò)性能的要求等是影響選取驅(qū)動(dòng)形式的主要因素，增加驅(qū)動(dòng)輪數(shù)能提高汽車(chē)的通過(guò)能力，驅(qū)動(dòng)輪數(shù)越多，汽車(chē)的結(jié)構(gòu)越復(fù)雜，整備質(zhì)量和制造成本也隨之增加，同時(shí)也使汽車(chē)的總體布置工作變得困難，乘用車(chē)和總質(zhì)量小些的商用車(chē)，多采用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造成本低的42驅(qū)動(dòng)形式。