【正文】 （雙列非對稱）G1=1/490（595+495+395+295+195+95105）= 內(nèi)力計算 恒載加活載作用下各截面的反力a. 彎矩計算：截面位置見圖2－8。 順橋向公路Ⅱ級布載（單位：cm）1）雙孔單列：B=(2)+=2）雙孔雙列：2B=2=3）單孔單列：B=()+=4）單孔雙列：2B=2=： 各板支點反力計算表荷載橫向分布情況單孔雙孔計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)ηB(kN)R1(kN)B(kN)R1(kN)對稱布置單列η1=000η2=000η3=η4= η5=η6=η7=000η8=000雙列η1=000η2=η3=η4=η5=η6=η7=η8=000非對稱布置單列η1=η2=η3=η4=η5=η6=η7=η8= 雙列η1=η2=η3=η4=η5=η6=η7=η8=注：表中計算公式。 蓋梁設(shè)計 荷載計算 上部構(gòu)造恒載 上部構(gòu)造恒載匯總表板別每延米自重（kN/m）梁長（m）單板總重（kN）中板（7號板）邊板（8號板）一孔上部構(gòu)造總重（kN）6+2=（） 蓋梁尺寸及計算截面（單位：cm） 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算截面編號自重（kN）彎矩剪力V左V右31q1=[+(+)]26=M1=262642q2=[(+)+]26=M2=26263—3q3=26=M3=26(+)26(+)4—4q4=26=M4=(+)2626(+)=5—5q5=26=M5=(++)2626(+)=00合計：半片蓋梁自重q1+q2+q3+q4+q5=++++= 可變荷載計算a. 可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。4 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計 設(shè)計資料 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造：設(shè)計荷載：公路－Ⅱ級；橋面凈空：；孔跨分布：；上部構(gòu)造：裝配式預(yù)應(yīng)力空心板，主梁簡支，橋面連續(xù)。中板截面上緣（預(yù)拉區(qū)）： 中板截面預(yù)拉區(qū)縱筋配置（單位：cm） 邊板%、%線性內(nèi)插求得：邊板截面毛截面面積：，代入得縱筋截面面積：采用HRB335鋼筋，8φ14，則：滿足要求。 空心板上緣配筋計算由上述計算知，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 邊板a. 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： b. 支點截面自重彎矩，由自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力為0。 邊板a. 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：b. 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力：由表32，放松鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上、下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且均小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。取跨中、l/支點三個截面進(jìn)行計算?！豆A(yù)規(guī)》，當(dāng)時，箍筋按構(gòu)造要求配置即可。）（同九（二）2（1）步）（支點處彎矩），滿足《公預(yù)規(guī)》要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維。 中板a. AA纖維（空洞頂面）（該式中（表37），其他數(shù)據(jù)值同九（二）1（1）步。跨中預(yù)拱度，支點處，預(yù)拱度值沿順橋向做成平順的曲線。應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。 預(yù)加力引起的反拱度計算放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時靠近跨中段產(chǎn)生反拱度，設(shè)此時空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30。 變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)。c. CC纖維（空洞底面） ?？梢姡珹A纖維處的主拉應(yīng)力，在限值范圍內(nèi)，滿足規(guī)范要求。CC纖維以下截面對空心板換算截面重心軸的靜矩：代入數(shù)值得：，其中：，代入上式得： 代入式中：，代入式中：負(fù)值表示該處受拉應(yīng)力。b. BB纖維（換算面積重心軸處） ，,。 斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性的驗算，采用作用短期效應(yīng)組合，以主拉應(yīng)力為控制，作用短期效應(yīng)組合及預(yù)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力需滿足：，C40混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：。對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，按《公預(yù)規(guī)》，應(yīng)滿足：作用短期效應(yīng)組合下，；荷載長期效應(yīng)組合下, ?？招陌迮c大氣接觸的的周邊長度：；跨中截面理論厚度：。代入數(shù)值，扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后，式中，代入數(shù)值，同時有，=， 。設(shè)傳力錨固齡期為7d，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為75%，即在范圍70%≤RH≤99%內(nèi)?？紤]自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用。、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長，采用一段張拉及夾片式錨具，有頂壓時，則：先張法預(yù)應(yīng)力空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。斜截面抗剪承載力： ，抗剪承載力滿足要求。斜截面抗剪承載力：式中， 。 中板箍筋布置圖（單位：cm）對于按構(gòu)造配筋的區(qū)段，仍選用雙肢φ10型（HRB335級鋼筋），取間距為200mm，可滿足規(guī)范要求。各參數(shù)代入上式得： 解得，箍筋的配筋率：。按《公預(yù)規(guī)》：若滿足，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗算。計算受壓區(qū)高度x：，代入數(shù)值，可見，滿足。普通鋼筋3φ14布置在邊板下緣一排，沿板跨長直線布置，即。b. 邊板承載能力極限狀態(tài)跨中彎矩，其它參數(shù)同中板。設(shè)受壓區(qū)高度為x，假設(shè)，即中和軸確實在翼緣板之外。 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（單位：cm） 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置將空心板截面按照等面積、等慣性矩和形心不變的原則換算成工字形截面。則所需預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：中板采用15根鋼絞線，則實配預(yù)應(yīng)力筋總面積，滿足要求。，此時效應(yīng)組合表達(dá)式為：——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值；——永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。 車道荷載效應(yīng)匯總表板號是否計入汽車沖 擊彎矩M（kNm）剪力V（kN）支點l/4跨中支點l/4跨中1否0是02否0是03否0是04否0是0控制設(shè)計值邊板（1號）否0是0中板（2號）否0是0 作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》，公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合，并用于不同的計算項目。a. 跨中截面 空心板跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖彎矩：1)不計汽車沖擊2）計入汽車沖擊剪力：1）不計汽車沖擊2）計入汽車沖擊 b. l/4截面 空心板l/4跨徑截面內(nèi)力影響線及加載圖彎矩：1)不計汽車沖擊2）計入汽車沖擊剪力：1)不計汽車沖擊2）計入汽車沖擊c. 支點截面支點處彎矩為0，只計算剪力。汽車荷載沖擊系數(shù)：。空心板的荷載橫向分布系數(shù)匯總于下表： 空心板的橫向分布系數(shù)作用位置板號支點l/4跨中1234《橋規(guī)》規(guī)定，汽車沖擊系數(shù)的計算采用以結(jié)構(gòu)基頻為主要影響因素的計算方法。：在空心板跨中及1/4跨徑處采用鉸接板法計算，支點處采用杠桿法計算，在支點～1/4跨之間按直線內(nèi)插求得。 作用效應(yīng)計算 永久作用效應(yīng)（恒載）計算（第一階段結(jié)構(gòu)自重）中板：邊板：（第二階段結(jié)構(gòu)自重）欄桿（單側(cè)）：橋面鋪裝： 10cmC40防水混凝土 + 9cm瀝青混凝土每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋海ǖ诙A段結(jié)構(gòu)自重）故得，空心板每延米總重力為：中板：（第一階段結(jié)構(gòu)自重）（第二階段結(jié)構(gòu)自重）邊板：（第一階段結(jié)構(gòu)自重）（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 永久作用效應(yīng)匯總表項目作用種類作用（kN/m）計算跨徑l（m）作用效應(yīng)M（kNA4=510=25cm178。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長直線布置，采用先張法施工工藝。公路Ⅱ級汽車荷載。經(jīng)濟(jì)性梁截面尺寸較大；用鋼量大。下部采用鉆孔灌注樁、雙柱式墩（臺）。下部采用鉆孔灌注樁、雙柱式墩（臺）。下部采用鉆孔灌注樁、雙柱式墩（臺）。 預(yù)選方案設(shè)計方案的選擇，應(yīng)綜合考慮適用、經(jīng)濟(jì)、美觀、安全及施工難易等方面因素，合理選擇上部構(gòu)造型式、下部構(gòu)造型式、分孔型式等，以最終確定最佳實施方案。對于中軟土地基，下部結(jié)構(gòu)多采用柱式橋墩、鉆孔灌注樁，橋臺多采用埋置式樁柱式橋臺。簡支梁橋?qū)儆陟o定結(jié)構(gòu)，受力和構(gòu)造形式簡單，應(yīng)用廣泛；連續(xù)梁橋?qū)俪o定結(jié)構(gòu)，跨越能力大，適用于橋基良好的場合；懸臂梁橋?qū)凫o定結(jié)構(gòu)，但因其行駛狀況不良，目前已較少采用。其中，尤以預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋優(yōu)勢更為明顯，預(yù)應(yīng)力技術(shù)的采用大大降低了梁高，提高了跨越能力，使建橋技術(shù)和運營質(zhì)量均產(chǎn)生了較大飛躍。年平均相對濕度：75%。 場地地震效應(yīng)擬建場地的基本地震烈度為Ⅶ度，地層分布較均勻穩(wěn)定，在震動作用下不會發(fā)生地震液化現(xiàn)象，屬建筑抗震一般地段，比較適宜本工程的建設(shè)。橋面寬度：+2。設(shè)計荷載：公路Ⅱ級汽車荷載。場地表層為人工堆積雜填土，其下為亞粘土、細(xì)沙、中沙交替分布，該橋橋位場地土屬中軟土，場地類別為Ⅲ類。橋址區(qū)地表水及地下水為對砼具弱腐蝕性，對砼中的鋼筋及鋼結(jié)構(gòu)具中等腐蝕性。該類結(jié)構(gòu)具有能夠就地取材、耐久性好、適應(yīng)性強(qiáng)、施工方便等優(yōu)點。從受力特點上分類，混凝土梁式橋分為簡支梁（板）橋、連續(xù)梁（板）橋和懸臂梁（板）橋。由《工程地質(zhì)勘察報告》知，該工程位于沖積平原上，場地土屬中軟土。從以上分析，初選橋梁形式為：上部采用裝配式梁式結(jié)構(gòu)（預(yù)制空心板或T梁），下部采用柱式橋墩、鉆孔灌注樁。橫橋向采用4片主梁，（）。橫橋向采用4片主梁，（）。橫橋向采用8片空心板，+（懸臂）=，板底預(yù)留逢1cm。構(gòu)造形式簡單；廣泛適用于中橋；架設(shè)方便；施工技術(shù)成熟。，設(shè)計車速80km/h。 構(gòu)造形式及尺寸選定+2（護(hù)欄），全橋?qū)挷捎?塊C40預(yù)制預(yù)應(yīng)力砼空心板，中板寬99cm，+25cm（懸臂部分）=，板高70cm。A3=505=125cm178。 毛截面的中心位置 毛截面對重心的慣距Ih=178。汽車荷載采用公路Ⅱ級。）2號板：3號板：4號板：