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鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-全文預(yù)覽

2025-07-18 16:28 上一頁面

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【正文】 (615)4φ14(615)%%4φ14(615)4φ14(615)%%6φ22(2281)6φ22(2281)%%C柱正截面承載力計(jì)算層次M()N(KN)(mm)(mm)e(mm)()()56014165002至424455001375600500實(shí)配()實(shí)配()一側(cè)配筋率4φ14(615)4φ14(615)%%6φ22(2281)6φ22(2281)%%6φ22(2281)6φ22(2281)%%D柱正截面承載力計(jì)算層次M()N(KN)(mm)(mm)e(mm)()()505002至45337582555500實(shí)配()實(shí)配()一側(cè)配筋率4φ14(615)4φ14(615)%%6φ22(2281)6φ22(2281)%%6φ22(2281)6φ22(2281)%%F柱正截面計(jì)算層次M()N(KN)(mm)(mm)e(mm)()()505002至451150011718500實(shí)配()實(shí)配()一側(cè)配筋率4φ14(615)4φ14(615)%%4φ14(615)4φ14(615)%%6φ20(1884)6φ20(1884)%%(抗震)五層A柱:上柱柱端彎距設(shè)計(jì)值對二級抗震等級,柱底彎距設(shè)計(jì)值則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值3 滿足要求 取故該柱按構(gòu)造配筋配置箍筋軸壓比,滿足要求。 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面M()ξAs/㎜2實(shí)配鋼筋A(yù)s/㎜2ρ/%5層B支座6334φ14(615)Cr支座8956φ14(923)BC跨中8916φ14(923)Cl支座8946φ14(923)Dr支座8074φ16(804)CD跨中2984φ14(615)Dl支座5344φ14(615)F支座8394φ16(804)DF跨中622984φ14(615)2至4層B支座21736φ22(2281)Cr支座14594φ22(1520)BC跨中7534φ16(804)Cl支座22566φ22(2281)Dr支座35018366φ20(1884)CD跨中14894φ22(1520)Dl支座30415724φ22(1520)F支座42022966φ22(2281)DF跨中14096φ18(1526)1層B支座42022556φ22(2281)Cr支座15656φ18(1526)BC跨中15514634φ22(1520)Cl支座43523006φ22(2281)Dr支座18846φ20(1884)CD跨中30515774φ22(1520)Dl支座18666φ20(1884)F支座41222046φ22(2281)DF跨中15234φ22(1520)表 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表層次截面V(KN)(KN) (KN)是否可以構(gòu)造配筋加密區(qū)配筋(mm2)非加密區(qū)配筋(mm2)5層B支座是雙肢φ8100雙肢φ8150Cr支座是雙肢φ8100雙肢φ8150BC跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Cl支座是雙肢φ8100雙肢φ8150Dr支座是雙肢φ8100雙肢φ8150CD跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Dl支座是雙肢φ8100雙肢φ8150F支座是雙肢φ8100雙肢φ8150DF跨中0是雙肢φ8100雙肢φ81502至4層B支座是雙肢φ8100雙肢φ8150Cr支座是雙肢φ8100雙肢φ8150BC跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Cl支座否雙肢φ10100雙肢φ10150Dr支座否雙肢φ10100雙肢φ10150CD跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Dl支座是雙肢φ8100雙肢φ8150F支座是雙肢φ8100雙肢φ8150DF跨中0是雙肢φ8100雙肢φ81501層B支座是雙肢φ8100雙肢φ8150Cr支座是雙肢φ8100雙肢φ8150BC跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Cl支座473否雙肢φ10100雙肢φ10150Dr支座473否雙肢φ10100雙肢φ10150CD跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150Dl支座295否雙肢φ8100雙肢φ8150F支座295否雙肢φ8100雙肢φ8150DF跨中0是雙肢φ8100雙肢φ8150以五層B柱為例。取每層的柱頂和柱底兩個控制截面,按照梁的內(nèi)力組合方法進(jìn)行計(jì)算,~ 。力矩分配從略??紤]框架對稱性,去半框架計(jì)算。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。層次1234583438103516103516103516527361/41051/58061/72001/102851/12631,風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/4105,遠(yuǎn)小于1/550,滿足規(guī)范要求。水平地震作用下的框架的彎矩圖。 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/mVi/kNB 柱Di1Vi1y552736156526444501035161912831035161912821035161912826926918343811206401層次hi/mVi/kNC 柱Di1Vi1y5527362471044501035163090231035163090221035163090218343814636層次hi/mVi/kND 柱Di1Vi1y5527362515144501035163150529829831035163150521321035163150518343814788245層次hi/mVi/kNF 柱Di1Vi1y5527361792512944501035162198131035162198121035162198118343812106注:表中M量綱為, V量綱為。以軸線③的橫向框架計(jì)算為例,說明計(jì)算方法,其余框架內(nèi)力計(jì)算從略。======<=,所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用,頂部附加地震作用系數(shù)δn按表9計(jì)算,即δn=+=== KN各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按式(8)計(jì)算 (8)將上述δn和代入可得。= (3) (4) (5)式中為集中在k層樓面處的重力荷載代表值;為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值為水平荷載而得的第i層的層間剪力;為第i層的層間側(cè)移剛度;、分別為第i、k層的層間側(cè)移;s同層內(nèi)框架的總數(shù)。 柱線剛度ic計(jì)算表層次hc(mm)Ec(N/ mm2)bh(mmmm)Ic(mm4E Ic/h (N? mm148001050050010102~43600105005001010 (2)根據(jù)梁、柱線剛度比的不同,柱可分為中框架邊柱和中柱、邊框架邊柱和中柱以及樓梯柱等若干種情況進(jìn)行計(jì)算。將前述各項(xiàng)荷載相加,得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下:重力荷載代表制4框架側(cè)移剛度計(jì)算、柱線剛度計(jì)算;l為梁的計(jì)算跨度;Ib為梁的截面慣性矩,對裝配式樓面,Ib按梁的實(shí)際截面計(jì)算;對現(xiàn)澆樓面Ib可近似按中框架梁 Ib=邊框架梁 Ib=采用,其中Io為梁矩形部分的截面慣性矩(如圖)柱的線剛度ic=EcIc/h,其中Ic柱的截面慣性矩,h為框架柱的計(jì)算高度。r= 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計(jì)算主梁自重:25 = KN/ m2次梁自重:25= KN/ m2 柱自重:25 =()墻體為400mm厚陶?;炷疗鲶w墻,面掛玻璃幕墻()墻面為20mm厚水泥砂漿抹灰,則外墻單位墻面重力荷載為++20=內(nèi)墻為200mm厚陶?;炷疗鰤K,兩側(cè)均為20mm厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為+202= KN/ m2; KN/ m2。3重力荷載計(jì)算 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面:40厚配筋C25細(xì)石混凝土保護(hù)層     22=二氈三油上鋪小石子防水層 20厚1:3的水泥砂漿找平層    20 = KN/ m2隔熱層 100厚1:8的水泥陶粒找平層 14= KN/ m2100厚的鋼筋混凝土板 25=2. 5KN/ m2V型輕鋼龍骨吊頂 KN/ m2合計(jì) 1~4層樓面:瓷磚地面(包括水泥粗砂打底) KN/ m220mm水泥砂漿面 20=100厚鋼筋混凝土板     25 = 2. 5KN/ m210mm混合砂漿  17=V型輕鋼龍骨吊頂 KN/ m2合計(jì) kN/
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