【正文】 擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①===（）= kNm取180。m第二層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由D柱內(nèi)力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋見(jiàn)表229，表中： 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。m =ⅡⅡ截面：①==m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。=（）= kNm取180。m第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=因此，對(duì)一、。地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針?lè)较驈澗刂?，反之亦然。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。 Φ=8n=2?？紤]地震作用的反復(fù)性。mDE跨： +=+=m計(jì)算中+ 取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。m =m〉M屬于第一類T型截面。混凝土強(qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。V103＜ Φ=8n=2。mDE跨：+=+=m計(jì)算中+ 取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。m =為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對(duì)第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值, ；,——分別為梁的左、右端順時(shí)針?lè)较蚧蚍磿r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，即2600mm。圖中單位為kN③9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN續(xù)表2213柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表222 D柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見(jiàn)表21表217。及的具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表218 ,表中、均有兩組數(shù)據(jù)。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、——梁左、右端彎矩，見(jiàn)圖21215括號(hào)內(nèi)數(shù)值。m） =m） =柱軸力： 式中：—— 梁端剪力； —— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。表214固端彎矩計(jì)算層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖211。將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。圖27 地震作用下中框架彎矩圖（kN/m）圖28 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力(kN) 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍以中框架為例進(jìn)行計(jì)算。＜[]=1/450。=+=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（/ ）=（）=頂點(diǎn)附加水平地震作用：===各層橫向地震剪力計(jì)算見(jiàn)表28，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖26。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。由于=＞==（s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點(diǎn)位移。頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。若為裝配樓板，現(xiàn)澆層的樓 圖25 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值面，則邊框架梁取=，對(duì)中框架取=。=+1/2+30+15+32+8+8+4+56+= kN kN =+1/2+30+15+32+8+8+4+1/256+1/256=門(mén)窗荷載計(jì)算MM2采用鋼框門(mén)，MM4采用木門(mén)， kN/ m2CCCCCC6均采用鋼框玻璃窗， kN/㎡表23 門(mén)窗重量計(jì)算層號(hào)門(mén)窗號(hào)單位面積（m2）數(shù)量重量(kN)底層M13M22M313C12C24C418C58M314續(xù)表23層號(hào)門(mén)窗號(hào)單位面積（m2）數(shù)量重量(kN)二至九層M46C24C32C418C58C62（1）底層墻體實(shí)際重量：= kN（2）二至九層實(shí)際重量：kN kN建筑物總重力荷載代表值kN 水平地震作用下框架的側(cè)向位移驗(yàn)算 橫向線剛度混凝土 C30 kN/ m2在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。25= kN 根數(shù) 144=56根Z2： 截面 m2 每根重量 （+2）178。粉質(zhì)粘土層（第二層），地質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，, 粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)，粉質(zhì)粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，不考慮地下水。 KN/ m2。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為177。本建筑采用的是框架機(jī)構(gòu)體系，框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是建筑平面布置靈活，框架結(jié)構(gòu)可通過(guò)合理的設(shè)計(jì)，使之具有良好的抗震性能；框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件類型少，易于標(biāo)準(zhǔn)化、定型化；可以采用預(yù)制構(gòu)件，也易于采用定型模板而做成現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，本建筑采用的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。高層建筑隨著層數(shù)和高度的增加水平作用對(duì)高層建筑機(jī)構(gòu)安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風(fēng)荷載，高層建筑的承載能力、抗側(cè)剛度、抗震性能、材料用量和造價(jià)高低，與其所采用的機(jī)構(gòu)體系又密切的相關(guān)。根據(jù)不同結(jié)構(gòu)類型的特點(diǎn)，正確選用材料，就成為經(jīng)濟(jì)合理地建造高層建筑的一個(gè)重要方面。 地震設(shè)防烈度7度 抗震等級(jí)三級(jí) 設(shè)計(jì)地震分組場(chǎng)地為1類一組Tg（s）= （《高層建筑結(jié)構(gòu)》） 材料柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。粉質(zhì)粘土層（第三層），地質(zhì)巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)， qsk=30—35kPa。年降水量680mm?？蚣芰骸⒅?、樓面、屋面板板均為現(xiàn)澆。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為177。=； kN/ m2。粉質(zhì)粘土層（第二層），地質(zhì)主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結(jié)構(gòu)，, qsk=35—40kPa。 地基土指標(biāo)，％，計(jì)算強(qiáng)度150kp/m2。高層建筑采用的結(jié)構(gòu)可分為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、鋼鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)等類型。高層建筑中常用的結(jié)構(gòu)體系有框架、剪力墻、框架剪力墻、筒體以及它們的組合。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。 工程概況本項(xiàng)目為9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系， m2， m2；。=。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，—，巖性特點(diǎn)，團(tuán)粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：（52+）（2++）= kN 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 1529=270根L2： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 159=135根L3： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 1629=288根L4： bh= 每根重量 325（2+）= kN 根數(shù) 89=72根L5： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 89=72根L6： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 49=36根Z1： 截面 m2 每根重量 （+2）178。頂層恒載：頂層活載：頂層梁自重：+++++=30+15+32+8+8+4=頂層柱自重：56=頂層墻自重：+++= kN=+1/2++1/2+1/2= kN其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。對(duì)中框架取=。 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。m）103104103104表26橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算 項(xiàng)目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱167684邊框架中柱197624中框架邊柱1845224中框架中柱21709241109984二至九層邊框架邊柱180004邊框架中柱259174續(xù)表26 項(xiàng)目柱類型層 根數(shù)二至九層中框架邊柱2233324中框架中柱31250241461660這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，；——框架的頂點(diǎn)位移。表27 橫向框架頂點(diǎn)位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移914616608146166071461660614616605146166041461660314616602146166011109984= 橫向地震作用計(jì)算在I類場(chǎng)地，6度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期=，水平地震影響系數(shù)最大值=。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。表29 橫向框架抗震變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角914616601/3750814616600．00161/2250714616601/1659614616601/1353514616601/1173414616601/1058314616601/98321461