【正文】 殼中的內(nèi)應(yīng)力在戰(zhàn)場(chǎng)環(huán)境下發(fā)生了應(yīng)力腐蝕而引起的，人們后來(lái)對(duì)深沖彈殼采用了回復(fù)處理，解決了這個(gè)問(wèn)題。圖中表明，顯微組織沒(méi)有不發(fā)生大角度晶界的遷移，所以晶粒的形狀和大小與冷軋變形態(tài)的相同，仍然保持著纖維狀，從顯微鏡上幾乎看不出變化。經(jīng)塑性變形后，金屬材料的顯微組織發(fā)生了明顯的改變。當(dāng)?shù)诙囝w粒較粗時(shí)，變形時(shí)位錯(cuò)會(huì)繞過(guò)顆粒，并在顆粒周?chē)粝挛诲e(cuò)環(huán)，或塞積在顆粒附近，從而造成顆粒周?chē)儑?yán)重，因此會(huì)促進(jìn)再結(jié)晶，降低再結(jié)晶溫度。2 原始晶粒尺寸 原始晶粒越小，則由于晶界越多，其變形抗力越大，形變后的儲(chǔ)存能較高，因此再結(jié)晶溫度降低。觀察在不同加熱溫度下變化的特點(diǎn)可將退火過(guò)程分為回復(fù)、再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大三個(gè)階段。 再結(jié)晶溫度的測(cè)定 再結(jié)晶轉(zhuǎn)變?cè)斫饘俳?jīng)塑性變形后，不僅內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)與各項(xiàng)性能均發(fā)生相應(yīng)的變化，而且由于空位、位錯(cuò)等結(jié)構(gòu)缺陷密度的增加，以及畸變能的升高，將使其處于熱力學(xué)不穩(wěn)定的高自由能狀態(tài)。再如SPCCTSB表示標(biāo)準(zhǔn)調(diào)質(zhì)、光亮加工，要求保證機(jī)械性能的冷軋?zhí)妓乇“濉PCE表示深沖用冷軋?zhí)妓劁摫“寮颁搸?，相?dāng)于中國(guó)08AL（5213）深沖鋼。常用牌號(hào)為：Q19Q21Q2308AL、SPCC、SPCD、SPCE、SPCEN、ST1ST1ST1ST1ST1DC0DC0DC0DC0DC06等；ST12：表示為最普通的鋼號(hào)，與Q19SPCC、DC01牌號(hào)材質(zhì)基本相同；ST13/14：表示為沖壓級(jí)的鋼號(hào)，與08AL、SPCD、DC03/04牌號(hào)材質(zhì)基本相同；ST15/16：表示為沖壓級(jí)的鋼號(hào)，與08AL、SPCE、SPCEN、DC05/06牌號(hào)材質(zhì)基本相同。通過(guò)退火，可以得到具有良好成形性能和足夠強(qiáng)度的組織。拉伸速率為1mm/min。對(duì)不同試樣分別在100倍、200倍、500倍的放大倍數(shù)下，對(duì)比各種退火工藝后的金相，觀察他們的組織變化情況。試驗(yàn)材料的板厚：。 生產(chǎn)工藝優(yōu)化前后SPCC鋼力學(xué)性能對(duì)比Figure of mechanical properties of SPCC steel before and after production process is optimized圖 生產(chǎn)工藝優(yōu)化前后SPCC鋼板組織對(duì)比Figure of SPCC steel texture before and after production process is optimizeda)，b)優(yōu)化前；c)，d)優(yōu)化后 生產(chǎn)工藝優(yōu)化前后SPCC鋼板φ2=45176。工藝優(yōu)化前后SPCC鋼板的φ2=45176。緩慢加熱使ΑlN在再結(jié)晶開(kāi)始前充分析出，ΑlN質(zhì)點(diǎn)對(duì)再結(jié)晶形核有阻礙作用，使驅(qū)動(dòng)力較小的晶粒的形核受到抑制，驅(qū)動(dòng)力大的{111)晶粒在形核競(jìng)爭(zhēng)中占優(yōu)勢(shì)，從而加強(qiáng)了形核的選擇性，得到很強(qiáng)的{111}組分，有利于產(chǎn)品的加工性能。并且應(yīng)適當(dāng)降低鋼中的碳含量，保證鋼中不存在尺寸較大的鈣鋁硅酸鹽夾雜物和溶有鐵、錳。( a)， ( b) 所示的工藝曲線不難發(fā)現(xiàn)，隨著退火保溫時(shí)間的延長(zhǎng)，試樣的硬度減小了，說(shuō)明試樣已經(jīng)發(fā)生了再結(jié)晶且晶粒開(kāi)始長(zhǎng)大。說(shuō)明保溫時(shí)間的延長(zhǎng)有利于促進(jìn){111} 織構(gòu)的形成。因?yàn)槔滠埧棙?gòu)在壓下率從67% 增大到80% 時(shí)，{111}組分并沒(méi)有增強(qiáng)，而非{111}組分卻明顯增強(qiáng)，這對(duì){111}退火織構(gòu)的形成是不利的。在50% 壓下率時(shí)，退火織構(gòu)體現(xiàn)了以非{111}為主的織構(gòu)特征，當(dāng)壓下率為62%～67%時(shí)，隨著冷軋壓下率的增加，有利的{111}織構(gòu)明顯增多，當(dāng)壓下率為15%～67% 時(shí)，退火織構(gòu)具有以{111}為主的織構(gòu)特征1 但是當(dāng)冷軋壓下率達(dá)到80% 時(shí)，其{111}織構(gòu)開(kāi)始減少，而對(duì)深沖不利的{100}織構(gòu)增加，即在導(dǎo)致織構(gòu)中{111}組分增強(qiáng)的同時(shí)也導(dǎo)致了織構(gòu)從非{111}特征向{111}特征的轉(zhuǎn)化。制樣也比XRD 要嚴(yán)格，要對(duì)樣品表面進(jìn)行拋光處理。所有不同晶面產(chǎn)生的菊池線構(gòu)成了一張電子背散射衍射譜(EBSP)。XRD 法測(cè)量織構(gòu)具有制樣簡(jiǎn)單、儀器操作方便、信息量大等優(yōu)點(diǎn)。XRD 法適合于對(duì)材料織構(gòu)信息的整體測(cè)量，由于被測(cè)量的晶粒數(shù)達(dá)幾千個(gè)，因此得到的織構(gòu)信息是一個(gè)宏觀統(tǒng)計(jì)值，能較全面反映出材料的所有不同織構(gòu)信息。 若試樣存在織構(gòu)，強(qiáng)度則隨試樣的方位而變化。退火織構(gòu)的強(qiáng)度，尤其是{111}組分，主要依賴(lài)于熱軋織構(gòu)、晶粒尺寸以及卷取溫度、冷變形程度和合金化學(xué)成分。然而，在實(shí)際軋制過(guò)程中，這種取向的演變是有條件的，往往不能徹底演變?yōu)樽罘€(wěn)定取向。 Goss 織構(gòu)將均等地轉(zhuǎn)化為{ 001}100、{ 111}110和{ 112} 110三種織構(gòu)組分。如果織構(gòu)遺傳沒(méi)有取向選擇性，,那么奧氏體再結(jié)晶織構(gòu){ 001} 100將轉(zhuǎn)化為{ 001} 1{ 110} 001和{ 110} 110三個(gè)取向密度相當(dāng)?shù)目棙?gòu)組分。最常用的一種方法是采用具有高堆垛層錯(cuò)能( SFE) 的fcc金屬來(lái)模擬鋼的奧氏體，對(duì)其進(jìn)行軋制或軋制后退火處理，測(cè)量其織構(gòu)并通過(guò)適當(dāng)?shù)娜∠蜿P(guān)系預(yù)報(bào)相變后的鐵素體織構(gòu)，然后比較預(yù)報(bào)織構(gòu)和實(shí)測(cè)鋼板織構(gòu)，依此推斷熱軋鋼板的奧氏體軋制織構(gòu)和再結(jié)晶織構(gòu)。事實(shí)上，鐵素體區(qū)軋制的優(yōu)勢(shì)遠(yuǎn)不止在于成本的降低TakehideSenuma[9 ]在研究軋制及退火工藝過(guò)程中織構(gòu)的形成時(shí)，進(jìn)行了γ區(qū)和α區(qū)熱軋的對(duì)比，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)同樣的后續(xù)冷卻及退火后，α區(qū)熱軋板比傳統(tǒng)γ區(qū)熱軋板的γm值最大高1. 5 ，并且在板中部形成更有利于深沖的再結(jié)晶織構(gòu)。熱變形過(guò)程中隨時(shí)發(fā)生再結(jié)晶，晶體取向不斷變化，因此熱變形織構(gòu)往往比較復(fù)雜，它隨熱變形條件而變，但金屬冷軋之后的織構(gòu)比較穩(wěn)定。本課題針對(duì)天津鐵廠的酸洗連軋系統(tǒng)，進(jìn)行產(chǎn)業(yè)項(xiàng)目的研究。有關(guān)專(zhuān)家預(yù)計(jì)，2010年內(nèi)我國(guó)汽車(chē)產(chǎn)量將突破1000萬(wàn)輛，整車(chē)用鋼的年消費(fèi)量將超過(guò)1100萬(wàn)t。罩式退火表明隨著退火時(shí)間和溫度的增加，拉伸屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度降低，顯微硬度呈下降趨勢(shì)。介紹了罩式退火的實(shí)驗(yàn)方法，以及研究罩式退火的時(shí)間和溫度對(duì)鋼板的顯微硬度和拉伸性能的影響。五、參考文獻(xiàn)[1] 王先進(jìn)， 等1 薄板成型性能[M] 1 北京： 北京科技大學(xué)出版社， 19871 [2] 胡世光，等1 板料冷壓成型原理( 修訂本) [M] 1 北京：國(guó)防工業(yè)出版社，19891[3] 楊玉英1 大型薄板成形技術(shù)[M] 1 北京：國(guó)防工業(yè)出版社，19961[4] 田德新，鳳佩華，劉 慧1 微碳冷軋深沖汽車(chē)板的研制[ J]1 鋼鐵研究，1997[5]HaslamK，Coleman T， Dulieu， et al. Deformation and Recrystallization Texturesin Metals and Their Industrial Applications[ C] . European Colloq. On Textures, 1973: 369[6]Ray R K, Jonas J J. Transformation Textures in Steels[ J] . International Materials Reviews, 1990, 35( 1) : 136[7]Hiroshi TΑKECHI。，整理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。變形性能研究對(duì)比研究冷軋態(tài)與各種退火工藝后的塑性應(yīng)變比r和硬化指數(shù)n?？棙?gòu)分析用XΓD 法和EBSD 法測(cè)量鋼板的織構(gòu)并進(jìn)行性能分析。唐山鋼鐵股份有限公司在原有SPCC品種的基礎(chǔ)上，對(duì)其生產(chǎn)工藝進(jìn)行了優(yōu)化，開(kāi)發(fā)出具有一定深沖性能的SPCC產(chǎn)品，滿(mǎn)足了汽車(chē)用鋼的要求本課題針對(duì)天津鐵廠的酸洗連軋系統(tǒng)，進(jìn)行產(chǎn)業(yè)項(xiàng)目的研究。a)，b)優(yōu)化前；c)，d)優(yōu)化后二、 背景及其意義近年來(lái)，我國(guó)汽車(chē)工業(yè)的發(fā)展速度令世人矚目。工藝優(yōu)化后SPCC鋼板的γ織構(gòu)明顯增強(qiáng)，即鋼中與板面平行的{111)晶面增多，因此，γ平均值增大，深沖性能也有所提高。優(yōu)化前后。因此，化學(xué)成分設(shè)計(jì)應(yīng)放硫、控硅、控氮、加鋁。( a)， ( b) 所示的工藝曲線不難發(fā)現(xiàn)， 隨著退火保溫時(shí)間的延長(zhǎng)， 試樣的硬度減小了， 說(shuō)明試樣已經(jīng)發(fā)生了再結(jié)晶且晶粒開(kāi)始長(zhǎng)大。 ( a)，( b) 也可以發(fā)現(xiàn)， 隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng)， {111}織構(gòu)明顯增加， 即在80% 冷軋壓下率的條件下， 保溫時(shí)間的延長(zhǎng)， 使{111}織構(gòu)的轉(zhuǎn)化增加了， 從而使冷軋薄板的深沖性能得到提高。 退火工藝在不同的冷軋壓下率下的厚度1/ 4 處的織構(gòu)照片F(xiàn)igure The textures of 1/ 4 thickness at different cold2 rolled r ate with annealing( a) 1樣50%變形；( b) 3%變形；( c) 7 樣67%變形；( d) 11 樣80% 變形圖 冷軋壓下率67%時(shí)不同保溫時(shí)間的織構(gòu)Figure The textures of different isothermal time at 67% reduction rate( a) 冷軋壓下率67%, 保溫30min； ( b) 冷軋壓下率為67%保溫60 min圖 不同保溫時(shí)間對(duì)1/ 4 處織物的影響Figure The influence on textures of 1/ 4 thickness with different isothermal time ( a) 80%1/ 4 處( 保溫30 min)；( b) 80%1/ 4 處( 保溫60 min) 退火工藝對(duì)織構(gòu)的影響% 時(shí)不同保溫時(shí)間的織構(gòu)。但這并不意味著冷軋壓下率越大越好。EBSD 法的特點(diǎn)是能對(duì)材料中的每一個(gè)晶粒進(jìn)行取向測(cè)定， 并能直觀地表示出晶體材料的微觀組織形態(tài)以及相對(duì)應(yīng)的晶體取向分布圖等信息， 這是XRD 法所無(wú)法比擬的。實(shí)驗(yàn)一般在帶有專(zhuān)門(mén)附件的掃描電鏡(SEM )或電子探(EPMΑ ) 上進(jìn)行。EBSD 是以入射電子束作為單色波照射在試樣上， 在試樣表面發(fā)生彈性散射與非彈性散射后形成點(diǎn)源， 該點(diǎn)源與試樣內(nèi)某個(gè)晶粒發(fā)生布拉格衍射， 并在三維空間形成兩個(gè)輻射圓錐。隨著研究的不斷深入以及計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展， 多種由宏觀織構(gòu)信息推算材料各項(xiàng)物理性能的預(yù)估理論相繼發(fā)明[ 2 ]。將強(qiáng)度分級(jí)， 按其相應(yīng)的方位標(biāo)在極射赤面投影圖上，就得到極圖，由極圖即可分析出試樣的織構(gòu)信息。1．2測(cè)量鋼板織構(gòu)的方法 XRD 法XRD 法的基本原理是將X 射線探測(cè)器置于符合布拉格方程的2θB位置上， 試樣圍繞入射點(diǎn)做空間旋轉(zhuǎn)，使各方位的晶粒都陸續(xù)進(jìn)入衍射方位(一般參與衍射的晶粒數(shù)達(dá)數(shù)千個(gè)) ，連續(xù)測(cè)量衍射強(qiáng)度。1．1．2 冷軋織構(gòu)關(guān)于冷軋及退火工藝對(duì)低碳及超低碳鋼織構(gòu)的影響已有研究[3] ，低碳及超低碳鋼的冷軋織構(gòu)主要由平行于板法向的ND 纖維織構(gòu)及平行于軋向的RD 纖維織構(gòu){001}〈110〉和{111}〈110〉組成，這些織構(gòu)主要受熱軋織構(gòu)影響。鋼的鐵素體溫軋和鐵素體冷軋產(chǎn)生較為相似的鐵素體織構(gòu)，即不完整α取向線( { 001} 110{ 111} 110) 和γ完整取向線( { 111} 112~{ 111 } 110 ， 包括{ 554 } 225 ) 。 Brass 織構(gòu)將主要轉(zhuǎn)化為{ 111}112～ 12{ 112} 11{ 001}120和{ 001}110四種織構(gòu)， 其取向密度依次減弱。到目前為止，在鋼的研究中所用到的最基本的取向關(guān)系主要有三種[ 6] ，即B ( Bain) 、KS ( KurdjumovSachs) 和NW( NishiyamaWassermann) 。在傳統(tǒng)奧氏體區(qū)熱軋的研究基礎(chǔ)上，許多學(xué)者對(duì)于鐵素體區(qū)軋制進(jìn)行了廣泛的探討[4 ，6 ] ，在鐵素體區(qū)熱軋不僅在工藝上可行，而且經(jīng)隨后的冷軋及退火在成品的織構(gòu)組成上表現(xiàn)為強(qiáng)烈的{111}〈110〉退火織構(gòu)，使材料具有良好的深沖性能[7 ]。SPCC鋼顯微組織及織構(gòu)研究畢業(yè)論文一、 國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r 形變織構(gòu)金屬材料進(jìn)行塑性變形時(shí)晶粒發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，結(jié)果大多數(shù)晶粒聚集到某些取向上來(lái)，形成織構(gòu)。隨著對(duì)較薄規(guī)格熱軋帶鋼產(chǎn)品需求的增加，有可能使熱軋過(guò)程在較低溫度下進(jìn)行，這一溫度降低到一定程度后鐵素體大量出現(xiàn)，從而進(jìn)入“溫軋”狀態(tài)。1．1．1熱軋鋼板的織構(gòu)奧氏體相變形成鐵素體時(shí)， 鐵素體織構(gòu)會(huì)與奧氏體織構(gòu)具有一定的取向關(guān)系。 而奧氏體軋制織構(gòu)中，Copper織構(gòu)將主要轉(zhuǎn)化為{ 112} { 113 } 1{ 110} 1{ 210} 120和{ 123} 210四種織構(gòu)組分， 其中以{ 112} { 113} 110為主， 其取向密度是其它組分的兩倍。表 主要奧氏體織的相變織構(gòu)及發(fā)生頻次Table phase transformation texture of main Austenite and the occurrence frequency注:1) 包括2個(gè)近{113} 110取向； 2) 包括2個(gè){ 332} 113取向和2個(gè){ 111} 112取向在鋼的控軋控冷中，為了改善組織和力學(xué)性能，往往采取兩相區(qū)或鐵素體區(qū)軋制，它們都涉及鐵素體變形從而產(chǎn)生較強(qiáng)的鐵素體軋制織構(gòu)。所以， 鋼在鐵素體軋制后通常會(huì)出現(xiàn)較強(qiáng)的中間狀態(tài)織構(gòu)取向， 比如{ 001} 1{ 112} 1{ 554} 22{ 111} 112和{ 111} 110等。{111}織構(gòu)對(duì)鋼板獲得良好的深沖性能非常有利，而{001}則產(chǎn)生不利影響。衍射強(qiáng)度正比于發(fā)生衍射晶面的極點(diǎn)密度。60 年代中期， 德國(guó)科學(xué)家Bunge等人發(fā)明了ODF (取向分布函數(shù)) 理論[ 1 ] ，該理論給出織構(gòu)的定量分析值， 使XRD 法在材料織構(gòu)測(cè)量應(yīng)用方面得到了進(jìn)一步的發(fā)展。 EBSD 法EBSD 法的發(fā)明使材料織構(gòu)測(cè)量技術(shù)進(jìn)入了亞微米數(shù)量級(jí)， 從而彌補(bǔ)了傳統(tǒng)的XRD 法在微觀織構(gòu)研究中的不足。計(jì)算機(jī)對(duì)收集到的EBSP 進(jìn)行自動(dòng)標(biāo)定， 即可得出該晶粒的取向信息。在實(shí)際分析中，只需很少的幾步操作，即可得到一張EBSP 譜。 因?yàn)樵谠俳Y(jié)晶過(guò)程中， 較高的冷軋壓下率對(duì)應(yīng)的再結(jié)晶晶粒形核較早且數(shù)量多， 因此冷軋壓下率較高的條件下完成再結(jié)晶時(shí)對(duì)應(yīng)的平均晶粒尺寸較小， 這對(duì)退火工藝的影