禹城一中教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-全文預(yù)覽
【正文】 N 下端M 續(xù)表N V B5B4上端M N 下端M N V 第四層E5E4上端M N 下端M N V D5D4上端M N 下端M N V C5C4上端M N 下端M N V B5B4上端M N 下端M N V 第三層E5E4上端M N 下端M N V D5D4上端M
。 作用效應(yīng)組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。m） 梁端剪力和軸力荷載引起的剪力：頂層 VED = VDE = 1/2 = kNVDC = VCD = 1/2 = kNVCB = VBC = 1/2 = kN4~2層 VED = VDE = 1/2 = kNVDC = VCD = 1/2 = kNVCB = VBC = 1/2 = kN彎矩引起的剪力：5層 VED = VDE = ( + ) / = kNVDC = VCD = ( + ) / = 0 kNVCB = VBC = ( + ) / = kN4層 VED = VDE = ( + ) / = kNVDC = VCD = ( + ) / = 0 kNVCB = VBC = ( + ) / = kN3層 VED = VDE = ( + ) / = kNVDC = VCD = ( + ) / = 0 kNVCB = VBC = ( + ) / = kN2層 VED = VDE = ( + ) / = kNVDC = VCD = ( + ) / = 0 kNVCB = VBC = ( + ) / = kN1層 VED = VDE = ( + ) / = kNVDC = VCD = ( + ) / = 0 kNVCB = VBC = ( + ) / = kN表61 活荷載作用下的梁端剪力匯總層次由荷載引起的由彎矩引起的ED跨DC跨CB跨ED跨DC跨CB跨VE = VDVD = VCVC = VBVE = VDVD = VCVC = VB5 4 3 2 1 表62 活荷載作用下的梁端剪力和軸力層次總剪力柱子軸力ED跨DC跨CB跨E柱D柱C柱B柱VEVDVDVCVCVBNENDNCNB5 4 3 2 1 7 內(nèi)力組合 承載力抗震調(diào)整系數(shù)從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。mMC = = kNmMC = = kNmMDC = MCD = 1/12 = kN固端彎矩：頂層 MED = MDE = 1/12 = kN當(dāng)已知框架M圖求V圖以及已知V圖求N圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法[6]。mMB = = kNmMB = = kNmMCB = MBC = 1/12 = kNmMDC = MCD = 1/12 = kN柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。恒載： kN/m2 m ( 1 2 + ) + kN/m2 m ( 1 2 + ) = kN/m活載： kN/m2 m ( 1 2 + ) + kN/m2 m ( 1 2 + ) = kN/m樓面板傳荷載：恒載： kN/m2 m ( 1–2 + ) + kN/m2 m ( 1 2 + ) = kN/m圖61 橫向框架計(jì)算單元活載： kN/m2 m ( 1 2 + ) + kN/m2 m ( 1 2 + ) = kN/m梁自重： m ( m – m ) 25 kN/m3 + [ m + ( m – m ) 2 ] m 17 kN/m2 = kN/m墻自重： kN/m2 m = kN/mB~C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載 = 梁自重 + 板傳荷載= kN/m + kN/m = kN/m活載 = 板傳荷載= kN/m樓面梁：恒載 = 梁自重 + 板傳荷載 + 墻自重= kN/m + kN/m + kN/m = kN/m活載 = 板傳荷載= kN/m C~D軸間框架梁梁自重： m ( m – m ) 25 kN/m3 + [ m + ( m – m ) 2 ] m 17 kN/m2 = kN/mC~D軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載 = 梁自重 + 板傳荷載= kN/m + kN/m2 5/8 ( m + m ) = kN/m活載 = 板傳荷載= kN/m2 5/8 ( m + m ) = kN/m樓面梁：恒載 = 梁自重 + 板傳荷載= kN/m + kN/m2 5/8 ( m + m ) = kN/m活載 = 板傳荷載= kN/m2 5/8 ( m + m ) = kN/m D~E軸間框架梁屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形或者梯形荷載，為簡化計(jì)算近似轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，荷載的傳遞如圖61所示。m）表54 KJ10梁端彎矩及剪力層次計(jì)算長度l（m）（kN由表52可見，風(fēng)荷載作用下的框架的最大層間位移角為1/761，遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范要求。取KJ11柱，+ ，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度Hi由《荷載規(guī)范》，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)，見表51，q(z)沿房屋高度分布圖見圖51所示。H = m + m 4 = m；最窄的迎風(fēng)面寬度B = m。m）（kN）左邊梁5 4 3 2 1 中梁5 4 3 2 1 右邊梁5 4 續(xù)表3 2 1 圖43 地震作用下KJ10梁端剪力及柱軸力（單位：kN）5 橫向風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按公式（51）來計(jì)算：[5](51)式中 ——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；——z高度上的風(fēng)振系數(shù)；——z高度處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)；——風(fēng)荷載體型系數(shù)；——基本風(fēng)壓（kN/m2）。m）（kN對于首層不考慮y1值。其中反彎點(diǎn)位置的確定考慮梁和層高的影響作用，既：y = ( y0 + y1 + y2 + y3 )h(44)式中 y0——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，右框架總層數(shù)、該柱所在層數(shù)及梁柱平均線剛度比確定。按底部剪力法球的基底剪力，按分配各層的質(zhì)點(diǎn)，因此各層橫向地震作用及樓層地震剪力如表46所示：表46 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hi（m）Hi（m）Gi（kN）Gi HiFi（kN）Vi（kN）514767341391013107705276309續(xù)表143226橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如圖111所示：圖41 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力 橫向框架水平地震作用變形驗(yàn)算(43)由于此教學(xué)樓結(jié)構(gòu)類型是鋼筋混凝土框架，查《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》，彈性層間位移角限值為1/550。表45 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算層次Gi（kN）（kN）Di（m）（m）5121850641218506續(xù)表31218506212185061635385 橫向框架水平地震作用及樓層地震剪力 m，因本工程結(jié)構(gòu)高度不超過40 m，質(zhì)量剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。m）5~16 103 103 104 103 1045~16 103 103 104 103 104 橫向框架柱的線剛度及側(cè)移剛度D值 橫向框架柱的線剛度橫向框架柱的線剛度如表42所示。外墻外墻面貼瓷磚，內(nèi)墻面為10 mm石灰砂漿抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為： + 7 + 17 = kN/m2內(nèi)墻兩側(cè)均為10 mm石灰砂漿抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：7 + 17 2 = kN/m2女兒墻厚240 mm，外側(cè)貼瓷磚，內(nèi)側(cè)為10 mm砂漿抹灰，則女兒墻單位墻面重力荷載為： + 7 + 17 = kN/m2表34 墻體自重計(jì)算墻體的位置計(jì)算總長度（m）面積（m2）重量（kN）總計(jì)（kN）底層外縱墻( + – 11 ) 2 底層內(nèi)縱墻( + – 10 – ) 2 – 底層外橫墻 2 底層內(nèi)橫墻 14 2~4層外縱墻( + – 11 ) 2 2~4層內(nèi)縱墻( + – 10 – ) 2 – + 2~4層外橫墻 2 2~4層內(nèi)橫墻 14 5層外縱墻( + – 11 ) 2 5層內(nèi)縱墻( + –
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