基于加筋土結(jié)構(gòu)的內(nèi)部穩(wěn)定性的抗震設(shè)計(jì)可靠性英文文獻(xiàn)翻譯-全文預(yù)覽
【正文】 ing 1994。 Nimbalkar et al. 2006。擬靜力分析中，靜態(tài)橫縱向力用于表示一次地震的影響，假定內(nèi)部荷載作用在失效模塊的重心上。在所有工程師及領(lǐng)域這種優(yōu)化方法導(dǎo)致巨大的改善性能。聯(lián)邦公路管理局(FHWA2011年)發(fā)表，這包括外部施加的載荷，幾何結(jié)構(gòu)，填充屬性，局部過載由于負(fù)載的非均勻性的潛力和不確定性以及長(zhǎng)期鋼筋強(qiáng)度的不確定性。安全系數(shù)的方法并不能確保所需的安全水平，這些因素可以用來校準(zhǔn)大部分的結(jié)構(gòu)。為了達(dá)到最佳的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)者必須考慮荷載，材料屬性和必須與這些不確定因素的設(shè)計(jì)，以確保在地震條件下建立經(jīng)濟(jì)、可靠、安全的擋土墻。與基本的確定性最優(yōu)化問題相比，可靠性最優(yōu)化設(shè)計(jì)考慮額外的概率約束功能。近日，Basha 和Babu應(yīng)用擬靜力和擬動(dòng)力分析理論發(fā)表加筋混凝土外部穩(wěn)定性的抗震穩(wěn)定性評(píng)估。在地震環(huán)境中，決定沿深度方向所有層的可靠性評(píng)估的重要性是顯著的。概率約束定義在限制可能的區(qū)域內(nèi)。在實(shí)踐中為了最大程度應(yīng)用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，應(yīng)該適當(dāng)?shù)卮_定目標(biāo)可靠性。圖1 對(duì)數(shù)螺旋曲線破壞機(jī)理幾何圖形圖2 應(yīng)用等效附加高度法計(jì)算的由于作用在回填土上的附加力造成的內(nèi)力由于作用在垂直向上地震加速度的慣性力被認(rèn)為是在估計(jì)需要穩(wěn)定的墻加固力系數(shù)的重要因素。因此，對(duì)數(shù)螺旋曲線的中心位置可由對(duì)角θ1和θ2確定。在地震環(huán)境下的鋼筋可以解決楔形SH1塊上的橫縱向力，如下所示：考慮楔形塊SH1在水平方向的平衡條件(H=0)，我們得到:Tr=QhS_H1G+Qh_q+FH （6） FH=TrQhSH1GQhq （7） FH可以近似為FH=0θ1Fcosθ1+θ2θdθ=Fsinθ1+θ2sinθ2 （8）F=沿對(duì)數(shù)螺旋曲線線方向的線性合力。θ190176。 加固總長(zhǎng)度正如Ling和Leshchinsky在1998年提出的，由于豎直向上的地震加速度引起的慣性力被作為估計(jì)加固長(zhǎng)度起決定作用的一個(gè)參數(shù)。 拉張失效的安全極限加固利用它的抗拉強(qiáng)度為填充提供支持。在這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中，加固層的極限抗拉強(qiáng)度（Tu）應(yīng)該大于加固層的最大承載力（Timax）。在加固塊之內(nèi)的不同標(biāo)準(zhǔn)單個(gè)拔出的加固構(gòu)件應(yīng)該被檢查在這種情況下，加固層的嵌入式加固長(zhǎng)度的有效阻力（Pri）應(yīng)該大于土壤加固的最大承載力（Timax）。的加固擋土墻進(jìn)行了分析。變異系數(shù)與容重和回填的摩擦角有關(guān)，它們根據(jù)在Ducan（2000）和Phoon與Kulhawy（1999）中的記錄進(jìn)行選擇。形式約束的功能函數(shù)可以表示成，g1x=FSit1≤0g2x=FSipo1≤0 （23）標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間的最優(yōu)化可以定義如下：1. 估算各個(gè)加固層在拉張失效模式下的可靠性指標(biāo)（βt）Minimizes utu Subjected to g1u （24）2. 估算各個(gè)加固層在拔出失效模式下的可靠性指標(biāo)（βpo）Minimizes utu Subjected to g2u （25）以上所述的各個(gè)加固層的可靠性指標(biāo)用Basha和Babu在2008年提出的TRA來估算。6 結(jié)果和討論 抵抗加固層張力破壞的設(shè)計(jì) kh和kv對(duì)可靠度的影響圖5所示沿墻體深度方向加固層抵抗張力破壞(βt)的可靠度變化，其中：kh=, 作為典型值，?=35176。為此，確保目標(biāo)可靠度(βt)，為最底部加固層與地震加速度的對(duì)照。同樣，為了避免所有加固層的張拉破壞，在9m高的墻體需要容納n=14層，kh=；n=18層，kh=。圖5b得出的結(jié)果表明，確保期望穩(wěn)定性（最底層βt=）。作為一個(gè)例證，為避免所有層張拉破壞,在Q=,，高度為9m的墻體墻的層數(shù)（n）分別為10，16，23，31和42。圖7說明，對(duì)于Tu=40kN/m時(shí)，高度為9m,，以此獲得最下面一層βt=（從墻頂部到28層）。對(duì)于變異系數(shù)?=15%時(shí)，高度為9m,垂直間距為0., m（）的墻體層數(shù)要從14增加到19。從圖9a，b可以看出，需要提供的所有加固層的拉拔長(zhǎng)度和修正總長(zhǎng)度的作用，在圖5a中已經(jīng)確定。很容易得出以下結(jié)論，最上加固層最容易出現(xiàn)拔出破壞。從圖9c可以看出，對(duì)于固定值kn，為得到βipo=（LeiH），當(dāng)深度從最頂層（第1層）增加到最底層（第11層）時(shí)，可靠度(βipo)。可以得出縱向地震加速度kh對(duì)加筋土結(jié)構(gòu)的地震穩(wěn)定性影響是微弱的。給定固定值Q=，避免張拉破壞需要16層，當(dāng)深度從最頂層（第1層）增加到最底層（第16層）時(shí)，拔出長(zhǎng)度（LeiH），總長(zhǎng)度（LtH） 。例如，對(duì)于附加系數(shù)Q=、最上層需要的確保βipo=（LeiH）、。圖12回填土摩擦角在加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中起到很重要的作用，目前，變異系數(shù)?顯著地影響加筋土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。從圖12c的結(jié)果得出，當(dāng)變異系數(shù)?=%、%、%是，確保最上層可靠性指標(biāo)βipo=（LeiH）、 。這兩幅圖表明，當(dāng)Tu的平均值從40 增大到80KNm，Tu的變異系數(shù)從15% 減小到到5%時(shí)，加固拔出長(zhǎng)度（LeiH）和總長(zhǎng)度（LtH）大幅度減小。在圖14a,b中可以看到加固總長(zhǎng)度（LtH）略有不同。目標(biāo)可靠性方法被用來估算拉張和拔出兩種失效模式的地震可靠性指標(biāo)。3. 這里表明，加固的長(zhǎng)度和與其一直的總長(zhǎng)度需要去維持關(guān)于拉張和拔出兩種失效模式的目標(biāo)可靠性指標(biāo)顯著增大。參考文獻(xiàn)Babu GLS, Basha BM (2008a) Optimum design of cantileversheet pile walls in sandy soils using inverse reliabilityapproach. Comput Geotech 35(2):134–143. doi:Babu GLS, Basha BM (2008b) Optimum design of cantileverretaining walls using target reliability approach. Int J Geomech8(4):240–252. doi:(ASCE)15323641(2008)8:4(240)Basha BM, Babu GLS (2008) Target reliability based designoptimization of anchored cantilever sheet pile walls. CanGeotech J 45(4):535–548. doi:Basha BM, Babu GLS (2009) Seismic reliability assessment ofexternal stability of reinforced soil walls using pseudodynamicmethod. Geosynth Int 16(3):197–215Basha BM, Babu GLS (2010a) Optimum design for externalseismic stability of geosynthetic reinforced soil walls: Areliability based approach. J Geotech
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