【正文】 =（）d選取7529縱向平均節(jié)距s2pjmm按布置圖計(jì)算30每根管子平均長(zhǎng)度lpjm按布置圖計(jì)算 31布置對(duì)流受熱面積Agrbzm178。 高溫對(duì)流過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 高溫過熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或來源結(jié)果1蒸汽進(jìn)口焓hˊKj/Kg（（DDjw2）hhp〞+Djw2hgs）/D2蒸汽進(jìn)口溫度tˊ℃查蒸汽特性表3蒸汽出口溫度t〞℃已知5404蒸汽出口焓h〞Kj/Kg查蒸汽特性表，P=，t=5405工質(zhì)總吸熱量QgrKj/KgD（h〞hˊ）/Bj6爐頂過熱器附加吸熱量QfjldKj/Kg假定437兩側(cè)水冷壁附加吸熱量QfjslbKj/Kg假定8對(duì)流傳熱量QgrdKj/KgQgrQp〞f9理論冷空氣焓hlk0Kj/Kg查焓溫表（tlk=25℃）10煙氣進(jìn)口溫度θˊ℃θhp〞97011煙氣進(jìn)口焓HˊKj/KgHhp〞12煙氣出口焓H〞Kj/KgHˊ+ΔαHlk0（Qgrd+Qfjld+Qfjslb）/φ13煙氣出口溫度θ〞℃查焓溫表14較小溫差Δtx℃θ〞t〞15較大溫差ΔtD℃θˊtˊ16平均溫差Δt℃518/282=＞=（ΔtDΔtx）/（（ΔtD/Δtx））17傳熱系數(shù)kW/（m178。等于對(duì)流過熱器進(jìn)口面積，或取用上表計(jì)算值 20爐膛及屏間煙氣對(duì)屏后受熱面的輻射熱量Qp〞fKj/KgQpˊf（1a）ψp/β+〞fTpj4ζr/（Bj/3600）21屏區(qū)吸收爐膛輻射熱量QpqfKj/KgQpˊfQp〞f 22屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量QpfjfldKj/KgQpqf*Apfjfld/（Apfjfld+Apfjfslb+Apf）23屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量QpfjfslbKj/KgQpgf*Apfjfslb/（Apfjfld+Apfjfslb+Apf）24屏所吸收的爐膛輻射熱量QpfKj/KgQpqfQpfjflbQpfjfslb25屏所吸收的總熱量QpKj/KgQpd+Qpf26蒸汽進(jìn)屏焓hpˊKj/Kg（（DDjw）hqp〞+Djw1hjs）/（DDjw2）27蒸汽進(jìn)屏溫度tpˊ℃查蒸汽特性表38428蒸汽出屏焓hp〞Kj/Kghpˊ+QpBj/（DDjw2）29蒸汽出屏溫度tp〞℃查蒸汽特性表30屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj℃（tpˊ+tp〞）/231屏內(nèi)蒸汽平均比容υpjm179。）)^(1/3)12飛灰濃度μhKg/Kg查煙氣特性表13乘積Khμh1/（mMpa）（（+）/(（10pn*S））（）)^10乘積Kyrn1/（mπdn178。Apqf*Acq/（Apjs+Apfj） 20煙氣進(jìn)屏流通截面積Apˊm178。2*13*+2*13* 16屏區(qū)附加受熱面積Apfjm178。Apqf=Ach12屏的對(duì)流受熱面積Apm178。m2Aqp*Zpq*x47爐墻總面積Alqm2Azy+Aqp39。MPa)28乘積KpSzyKpSzy29自由容積的火焰有效黑度1eKpSzy30乘積pnSpqmMPa)20焦碳粒子輻射減弱系數(shù)1/(m 爐膛熱力計(jì)算過程爐膛的熱力計(jì)算如下表： 爐膛校核熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及數(shù)據(jù)數(shù)值1熱空氣溫度trk℃給定3002理論熱空氣焓HrkokJ/kg查焓溫表3爐膛漏風(fēng)系數(shù)由空氣平衡表得知4制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)選用5冷空氣溫度tlk℃給定256理論冷空氣焓Hlkokj/kg7空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)βkyαl(△αl+△αzf)8空氣帶入爐內(nèi)熱量kj/kg（△△）+（△+△）91kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量kj/kg10理論燃燒溫度℃根據(jù)查焓溫表230011爐膛出口煙溫℃假定110012爐膛出口煙焓Hlkj/kg查焓溫表13煙所的平均熱容量VcpjkJ/(kg此外，爐膛出口煙溫還首先應(yīng)保證鍋爐出口不結(jié)焦。 爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序　號(hào)名　　稱符　號(hào)單　位計(jì)　算　公　式　或　數(shù)　據(jù)　來　源數(shù)　值1側(cè)墻面積A1m2　　A2m2　　A3m2　　A4m220　　Acm22(A2＋A1＋A3＋A4) 2前墻面積Aqm23后墻面積Ahm24爐膛出口煙窗面積Achm2據(jù)附圖5爐頂包覆面積Aldm2據(jù)附圖6前、后屏面積Aqp　據(jù)圖367燃燒器面積Arm2據(jù)附圖（)808前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù)xm2膜式水冷壁選取19爐頂角系數(shù)xld　查附錄三圖Ⅰ(a)4 s/d=80/42=, e=010前屏角系數(shù)xqpm2查附錄三圖Ⅰ(a)5 s/d=46/42=11爐膛出口煙窗處角系數(shù)xchm2選取112整個(gè)爐膛的平均角系數(shù)m213屏區(qū)的側(cè)墻面積Apq,cm2據(jù)附圖14屏區(qū)的爐頂面積Apq,ldm2據(jù)附圖15屏區(qū)的爐墻面積Apqm2Ａpq,c+Apq,ld16爐膛自由容積的水冷壁面積Azym217爐膛容積Vlm3Aca18前屏占據(jù)容積Vpm3據(jù)附圖19爐膛的自由容積Vzym3VlVp20前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積Af,shm2據(jù)附圖21前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積Af,chm2據(jù)附圖22自由容積的輻射層有效厚度Szym23前屏間容積的輻射層有效厚度Spqm24爐膛的輻射層有效厚度Sm25燃燒器中心線的高度hrm據(jù)附圖．26爐膛高度Hlm出口煙窗線—冷灰斗1/2線27燃燒器相對(duì)高度hr/Hl　hr/hl28火焰中心相對(duì)高度xlhr/Hl+△x，△x按附錄二表Ⅲ查得等于0 前屏式過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚dδmm由結(jié)構(gòu)面設(shè)計(jì)4252單片管子根數(shù)n1根由結(jié)構(gòu)面設(shè)計(jì)283前屏片數(shù)z1片由結(jié)構(gòu)面設(shè)計(jì)64蒸汽流通截面積Am2 dn為管了內(nèi)徑5蒸汽質(zhì)量流速ρwkg/(m2墻的內(nèi)壁面最高溫度應(yīng)低于500600 oC，爐墻常采用絕熱性能較優(yōu)良的材料做成。除密封性之外，爐墻還必須具備良好的耐熱性和絕熱性。在計(jì)算過程中，應(yīng)采取將爐膛容積劃分為幾個(gè)簡(jiǎn)單的幾何體分別計(jì)算，然后求其和。因此爐膛形狀設(shè)計(jì)得正確是很重要的。當(dāng)一臺(tái)鍋爐的燃煤量為B，煤的低位發(fā)熱量Qar,net已知后，則在取用了爐膛容積熱強(qiáng)度之后即可求出，爐膛容積： Vl = BQdwy/() 此時(shí)確定的爐膛容積只是初步的。而一旦煙氣進(jìn)入對(duì)流受熱面，溫度就會(huì)很快下降，煤粉如果在爐膛內(nèi)沒又燒完，進(jìn)入對(duì)流受熱面就沒有再燒完的可能，因此足夠的停留時(shí)間是非常重要的。15中原工學(xué)院本科畢業(yè)論文 3 燃燒計(jì)算和鍋爐熱平衡計(jì)算3 燃燒計(jì)算和鍋爐熱平衡計(jì)算 燃燒計(jì)算1)燃燒產(chǎn)物計(jì)算 根據(jù)計(jì)算公式，得出理論空氣量及理論煙氣容積的計(jì)算表如下： 理論空氣量及理論煙氣容積序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位計(jì)算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量2理論氮容積3容積*Car/100+*Sar/1004理論干煙氣容積5理論水蒸氣容積6飛灰份額查文獻(xiàn)3(2)空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)燃料，可選取爐膛出口過量空氣系數(shù)a1”=，選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表。為了減少這種熱偏差，通常將過熱器分成幾級(jí)，每一級(jí)之間用集箱將工質(zhì)進(jìn)行充分的混合，避免熱偏差的疊加傳遞。前屏過熱器的出口集箱設(shè)為第一級(jí)噴水減溫器，在這里布置噴水減溫是為了保護(hù)下一級(jí)屏式過熱器即后屏，后屏布置在爐膛出口，煙氣溫度較高，熱負(fù)荷較大，過熱器的壁溫較高，所以在蒸汽側(cè)進(jìn)行調(diào)節(jié)，以防止吸熱不均引起的熱偏差現(xiàn)象。 受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。著火性能好，可選得低些；著火性能差，則應(yīng)選得高些。40℃，則可認(rèn)為鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算結(jié)束。（2）折算成分的計(jì)算Aar,zs= 4182*Aar/Qar,net (%)= %Mar,zs= 4182*Mar/Qar,net (%)=%Sar,zs= 4182*Sar/Qar,net (%)=%Aar,zs.=%＞4%,此煤屬于高灰分的煤，Mar,zs=%＜8%，低水分；Sar,zs=%＜%，低硫分。=540℃再熱整齊進(jìn)入鍋爐機(jī)組時(shí)的壓力 p239。 設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目：燃用煙煤的DG670/。隨著鍋爐向高參數(shù)、大容量發(fā)展，鍋爐熱力計(jì)算過程中有成千上百個(gè)數(shù)據(jù)需要多次迭代與計(jì)算，使問題變得更為復(fù)雜。 設(shè)計(jì)要求鍋爐為自然循環(huán)鍋爐，Π型布置，固態(tài)排渣，使用燃料為平頂山煙煤，過熱蒸汽參數(shù)為540℃，再熱蒸汽參數(shù)540℃，給水溫度250℃，排煙溫度140℃。目的在于確定鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)參數(shù)、水冷壁、汽包、屏式過熱器、燃燒器、等相關(guān)受熱面的布置、傳熱計(jì)算以及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 現(xiàn)狀與趨勢(shì)鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算是鍋爐設(shè)計(jì)或校核必須完成的十分重要的任務(wù)，也是一件十分麻煩的事情。對(duì)于提高鍋爐效率、降低投資成本與開發(fā)、改善機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定性，具有重要意義。39。（表壓）冷空氣溫度： Tlk =25℃汽包壓力（表壓） 排煙溫度假定值：=140℃熱空氣溫度假定值：=300℃過熱器調(diào)溫方式： 噴水減溫調(diào)節(jié)制粉系統(tǒng): 中間儲(chǔ)藏式制粉系統(tǒng)，熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)燃料特性:①燃料名稱：平頂山煙煤②煤質(zhì)資料：資料項(xiàng) 目符號(hào)單位數(shù)值元素分析收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氧Oar%收到基氮Nar%收到基全硫Sar%工業(yè)分析收到基灰份Aar%收到基水份Mt%7空氣干燥基水份Mad%干燥無灰基揮發(fā)份Vdaf%收到基低位發(fā)熱量Qnet,arkJ/kg22625可磨系數(shù)Kkm灰熔點(diǎn)變形溫度DT℃1260軟化溫度ST℃1500熔化溫度FT℃ 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別 煤的元素各成分之和為100%的校核Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar =+++++7+=100 元素分析數(shù)據(jù)校核（1）干燥無灰基元素成分的計(jì)算干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的轉(zhuǎn)換因子為Kdaf =100/（100—Mar—Aar）=100/（）=.則干燥無灰基元素成分應(yīng)為Cdaf=KdafCar =Hdaf =KdafHar =Odaf=KdafOar = Ndaf=KdafNar =Sdaf=KdafSar =（2）干燥基灰分的計(jì)算Ad=100Aar/（100Mar）= %（3）干燥無灰基低位發(fā)熱量的計(jì)算Qdaf,net=( Qar,net +25Mar) / Kdaf =（22625+257）/=（kJ/kg） 煤種判別（1）煤種判別由燃料特性得知Vdaf=%＞20%，=22625kJ/kg＞18840 kJ/kg，所以屬于易燃煤種，燃燒溫度較高，鍋爐爐膛水冷壁、對(duì)流受熱面可能超溫，當(dāng)然發(fā)熱量高，灰分較低，也是其優(yōu)點(diǎn)。10℃，而熱空氣溫度之差未超過177。它的選擇主要取決于燃料的著火性能。1 電廠鍋爐的熱風(fēng)溫度燃料無煙煤貧煤、劣質(zhì)煙煤褐煤煙煤、洗中煤重油、天然氣熱風(fēng)干燥劑煙氣干燥劑熱風(fēng)溫度（℃）380～480330～38035