【正文】 =G16 右 = kN中柱梁自重 kN粉刷 kN梁傳來屋面自重 2= kN頂層中節(jié)點集中荷載 G 16 中 = kN樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱梁自重 kN粉刷 kN墻體自重+粉刷 （+）= kN（+）框架柱自重 15 層 325= kN 610 層 325=18 kN 1115 層 325= kN粉刷 15 層 2317= kN 610 層 2317= kN 1115 層 2317= kN梁傳來樓面自重 1／21／2= kN中間層邊節(jié)點集中荷載 15 層 G 左 =G 右 = kN 610 層 G 左 =G 右 = kN1115 層 G 左 =G 右 = kN中柱梁自重 kN粉刷 kN內縱墻自重 （3－）（）= kN粉刷 217= kN框架柱自重 15 層 325= kN 610 層 325=18 kN 1115 層 325= kN粉刷 15 層 2317= kN9 610 層 2317= kN 1115 層 2317= kN梁傳來樓面自重 2= kN中間層中節(jié)點集中荷載 15 層 G 中 = kN 610 層 G 中 = kN1115 層 G 中 = kN10 樓面活荷載計算 [6]P16 左 =P16 右 =2=／mP16=P16=1／21／22= kNP16 中 =1／21／22＋1／21／22= kNP 左 =P 右 =2=／mP=P=1／21／22= kNP 中 =1／21／22＋1／21／22= kN [7]風荷載標準值計算公式：w=β zμsμzωo [4]將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表：（表中為一榀框架各層節(jié)點的受風面積）風荷載計算層次 β z μz μs ωo z A(㎡) Pw(kN)16 15 14 13 12 11 10 9 8 117 6 5 4 3 2 1 水平荷載內力計算[8]計算重力荷載代表值（1）屋面均布荷載 kN／m 2屋面荷載標準值（+）(+)= kN（2）樓面均布荷載 kN／m 2樓面荷載標準值（+）= kN（3）屋面均布活荷載 kN／m 2 (不上人屋面) 雪荷載 kN／m 2（4）樓面均布活荷載 kN／m 2各層樓面活荷載標準值（+）2= kN（5）梁柱自重（包括抹灰量）縱向框架梁自重 kN 橫向框架梁自重 kN 抹灰 kN 抹灰 kN kN kN15 層框架柱自重 kN 粉刷 kN kN 610 層框架柱自重 kN 粉刷 kN 12 kN 1115 層框架柱自重 kN 粉刷 kN kN （6）墻體自重（由前面已統(tǒng)計的數(shù)據(jù)得出）單位面積上墻體的重量： 200mm 厚為 kN／m 2 100mm 厚為 kN／m 2單位面積上抹灰的重量為 17= kN／m 2（7）荷載分層匯總頂層重力荷載代表值包括：屋面荷載、縱橫梁自重、半層墻體和窗自重的一半；其他樓層重力荷載代表值包括：樓面荷載、50％樓面活荷載、縱橫梁自重、樓面上下各半層柱及縱橫墻體和窗的自重（底層取一半） 。梁 橫梁：h b=(1／8～1／12)l b=(1／8～1／12)4800=600～400㎜ 取 hb=450㎜； bb=(1／3～1／2) h b=(1／3～1／2)450=150～225㎜ 取 bb=200㎜ 縱梁最大跨：h b=(1／8～1／12)l b=(1／8～1／12)7200=600～900㎜ 取 hb=650㎜； bb=(1／3～1／2) h b=(1／3～1／2)650=217～325㎜ 確定計算簡圖取一榀框架計算。 結構布置及結構計算簡圖的確定 結構柱網布置由于建筑總長度不超過 55M，且為保溫隔熱屋面，所以不設變形縫。 設計依據(jù)建筑施工圖和國家設計規(guī)范 [4][5] 氣象條件氣溫：年平均氣溫 ℃℃，最高氣溫 ℃，℃雨量：年平均降雨量 ㎜，最大降雨量 ㎜/日風向：一月：C 22NNE13 七月：C 22NNE11 風壓：㎡工程地質及水文資料：地層自上而下為（1）雜填土層：厚度約為 （2）粉質粘土：厚度約為 。底層地面做法：10㎜水磨石地面，20㎜厚水泥砂漿打底，100㎜厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板，10㎜厚水泥石膏砂漿。內外墻采用雙面粉刷。采用鋼筋混凝土框架剪力墻結構，建筑工程等級為二級、耐火等級為二級，合理使用年限為 50 年，屋面防水等級為二級，本地區(qū)為 6 度抗震設防區(qū)。 3對短肢剪力墻結構的設計計算，因其是剪力墻大開口而成，所以基本上與普通剪力墻結構分析相同，可采用三維桿系簿壁柱空間分析方法或空間桿 墻組元分析方法，前者如建研院的TBSA、TAT，廣東省建筑設計院的廣廈 CAD 的 SS 模塊，后者如建研院的 TBSSAP、SATWE，清華大學的 TUS，廣東省建院的 SSW 等。一字形短肢剪力墻平面外不宜布置與之單側相交的樓面梁。其它各層短肢剪力墻的剪力設計值，一、。 2弱短肢剪力墻（截面高厚之比小于5的墻肢）：厚度之比小于為5的剪力墻；當其小于5時，其在重力荷載代表值作用下產生的軸力設計值的軸壓比，抗震等級為一級（9度）、一級（8度）、二級、。當結構形式符合短肢剪力墻結構形式后，才能在軟件“總信息”參數(shù)的結構體系中，定義結構為“短肢剪力墻結構”。且7度和8度抗震設計時分別不應大于100m 和60m。 短肢剪力墻結構的必要條件：抗震設計時，短肢墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不大于結構總底部地震傾覆力矩的50% 。三、利用電算對結果進行了驗算，掌握了廣廈 CAD 的用法，使結果更加有說服力。五、電算結果。本論文主要包括以下內容：一、荷載計算，包括恒載、活載、風載和地震荷載。1 畢 業(yè) 論 文框剪住宅樓計算書畢業(yè)設計1摘要本次畢業(yè)設計較好地符合我們將來所從事的工程內容，通過完成這次設計，使我更好地了解工程結構的各項細節(jié)內容，也是對大學四年所學知識進行的一次系統(tǒng)的復習和總結，使專業(yè)知識系統(tǒng)化。設計包括建筑設計和結構設計，選取一榀有代表性的框架進行計算。四、樓梯，基礎的計算。二、針對不同荷載的特點采用了多種不同的計算方法，對知識進行了全面系統(tǒng)的復習。 短肢剪力墻的界定方法 《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》 B 級高度高層建筑和9度抗震設計的 A 級高度高層建筑。B 級高度高層建筑和 9度抗震設計的 A 級高度高層建筑，即使置筒體，也不能采用。如果把短肢墻看成異形柱，則短肢剪力墻結構可以認為呈框剪結構的變形特征。 短肢墻設計主要參數(shù)：軸壓比（按剪力墻）、剛度（墻輸入、采用殼元或薄壁桿元）、配筋（按剪力墻）、構造（按高規(guī)的短肢墻構造）。 各層短肢剪力墻在重力荷載代表值作用下產生的軸力設計值的軸壓比，抗震等級為一、二、三時；對于無翼緣或端柱的一字形短肢剪力墻，其軸壓比限值相應降低。 7度和8度抗震設計時，短肢剪力墻宜設置翼緣。該結構型式的特點是： （1）結合建筑平面，利用間隔墻位置來布置豎向構件，基本上不與建筑使用功能發(fā)生矛盾； （2）墻的數(shù)量可多可少，肢長可長可短，主要視抗側力的需要而定，還可通過不同的尺寸和布置來調整剛度中心的位置； （3）能靈活布置，可選擇的方案較多，樓蓋方案簡單； （4）連接各墻的梁，隨墻肢位置而設于間隔墻豎平面內，可隱蔽； （5）根據(jù)建筑平面的抗側剛度的需要，利用中心剪力墻，形成主要的抗側力構件，較易滿足剛度和強度要求。 2 建筑設計部分本工程是一棟十五層住宅樓，層高均為 。墻身做法：墻身采用粉煤灰加氣混凝土砌塊。樓面做法：20mm 厚 1： 水泥砂漿找平層，100㎜厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板。本工程采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，梁柱和樓板均為現(xiàn)澆，墻體為粉煤灰加4氣混凝土砌塊?？拐鹪O防烈度按 6 度設防，地震分組第一組，地震加速度 Sa=。1115 層 350㎜550㎜。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，取 I=2IO（I O為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩） 。橫向框即頂點位移計算（ξ i為層間相對位移）層次 Gi (kN) ∑G i(kN) ∑D i(kN／m)ξ i=∑G i／∑Di△i1 8081 2 8518 3 8518 154 8518 5 8518 6 8092 7 8092 8 8092 9 8092 10 8092 11 7032 12 7032 13 7032 14 7032 15 7032 16 1677 T1= =橫向地震作用計算（因本建筑高度大于 40m，不應采用底部剪力法，但本設計仍用底部剪力法計算）在Ⅲ類場地，6 度地震區(qū)，結構的自振周期和地震影響系數(shù) α max為：Tg= α max= α 1=( Tg／T 1)α max=(／) =由底部剪力法計算公式： FEK=α 1GE== KN由 T 1=＞= ξ n= T1+=＋=△F n=ξ n FEK== KNFi= GiHI／(∑G iHI)FEK(1ξ n)