【正文】 構。 折流板數(shù)折流板圓缺面水平裝配（8）、接管殼程流體進出口接管：取接管內(nèi)苯甲苯流速，則接管內(nèi)徑為 取標準管徑為50mm管程流體進出口接管：取接管內(nèi)苯甲苯流速，則接管內(nèi)徑為 取標準管徑為50mm (五)換熱器核算1. 熱量核算（1） 殼程對流傳熱系數(shù) 對圓缺形折流版，可采用克恩公式當量直徑，由正三角形排列得殼程流通截面積 殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為普蘭特準數(shù)粘度校正 (2) 管程對流傳熱系數(shù)管程流通截面積管程流體流速普蘭特準數(shù)（3） 傳熱系數(shù)K (4) 傳熱面積S該換熱器的實際傳熱面積Sp該換熱器的面積裕度為傳熱面積裕度合適，該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務。對于浮頭式換熱器，一般易在管內(nèi)空間進行清洗。至于本設計是否能用在時間生產(chǎn)，或者生產(chǎn)的效率是否會很低，這些只有在實踐中才能具體說明。了解了工藝設計計算過程中要進行工藝參數(shù)的計算。 本次課程設計感覺難度比較大，主要是計算復雜，計算量大考慮的細節(jié)較多，對同一個設備分成兩部分進行考慮，既相互獨立又須彼此照應，始終要考慮計算是為一個設備進行，而且如何選取合適的回流比以及其它參數(shù)難以找到好的參照物。 由于是工程上的問題，我們設計的不能像理論上那樣準確，存在誤差是在所難免的，計算過程中數(shù)字的一步步地四舍五入逐漸積累了較大的計算誤差，但是只要我們在計算中保持高的精確度，這種誤差可以大大地減小。北京：化學工業(yè)出版社，1987[6] 陳敏恒 化工原理（下）[M]. 北京：化學工業(yè)出版社，1989 [7] 姚玉英. 化工原理（下）[M]. 天津：天津科技出版社，1999 [8] 譚天恩 化工原理（下）[M]. 北京：化學工業(yè)出版社，199458。總之，在本次設計中我學到了很多知識，同時使我認識到理論于實踐的結合有多重要，也使我在潛意識中慢慢形成了一種模式：純理論主義與純經(jīng)驗主義都是不可取的，只有聯(lián)系實際、活學活用才是對自己、對社會有用的。在整個設計中要考慮很多問題，尤其是一些不容易引起重視細節(jié)問題，否則“小毛病出大問題”，導致多次返工，這就要我考慮問題要全面詳細。通過本次設計不但熟悉了化工原理課程設計的流程，加深了對冷卻器設備的了解，而且學會了更深入地利用圖書館及網(wǎng)上資料，對前面所學課程有更深的了解。所以，課程設計是增強工程觀念，培養(yǎng)提高我們獨立工作能力的有益實踐。本設計選擇了冷卻水走管程，丙酮走殼程。（2） 殼程阻力流體流經(jīng)管束的阻力流體流過折流板缺口的阻力總阻力殼程流動阻力也比較適宜（六） 對換熱器設計過程的評述和有關問題討論 本次化工課程設計是對列管式換熱器的設計，通過查找相關文獻資料、上網(wǎng)搜索資料以及反復計算核算，本列管換熱器的設計可以說算是基本完成了。但R=，因而相應代替，PR代替P，查同一圖線，可得 平均傳熱溫差 （4）傳熱管排列和分程方法采用組合排列法，即每程內(nèi)均按正三角形排列，隔板；兩側采用正方形排列?！嫦碌挠嘘P物性數(shù)據(jù)如下。該換熱器用循環(huán)冷卻水冷卻，冬季操作時進口溫度會降低，考慮到這一因素，估計該換熱器的管壁溫和殼體壁溫之差較大，因此初步確定選用帶膨脹的 2流動空間及流速的確定：由于循環(huán)冷卻水較易結垢，為便于水垢清洗，應使循環(huán)水走管程，丙酮走殼程。2：方案設計該生產(chǎn)過程中，℃冷卻至35℃，；冷卻介質采用循環(huán)水，循環(huán)水入口溫度30℃，出口溫度40℃。而列管式換熱器在生產(chǎn)中被廣泛利用。利用熱傳遞過程中對流傳熱原則，制成換熱器，以供生產(chǎn)需要。由于是工程上的問題，我們設計的不能像理論上那樣準確，存在誤差是在所難免的，計算過程中數(shù)字的一步步地四舍五入逐漸積累了較大的計算誤差，但是只要我們在計算中保持高的精確度，這種誤差可以大大地減小。本次課程設計感覺難度比較大，主要是計算復雜，計算量大考慮的細節(jié)較多，對同一個設備分成兩部分進行考慮，既相互獨立又須彼此照應，始終要考慮計算是為一個設備進行，而且如何選取合適的回流比以及其它參數(shù)難以找到好的參照物。裙座的設計由于塔徑為，所以手孔可設計為直徑為大小的圓孔。c下丙酮的摩爾分數(shù)x=液相平均密度為：= （、質量分數(shù)）則進料管體積流量為：=進料管管徑 設料液至加料孔的高度 z= ， 取90 彎頭 ==料液 =， = Re= 由于所以在料液面與進料孔面之間列伯努利方程則流量為=，H=，查泵性能圖，可得選型如下：泵規(guī)格IS5032160流量 揚程 8m 轉速 1450r/min 汽蝕余量 2m 效率 48%軸功率 配帶功率 3管徑的計算管路的流量：F =管子管徑為：圓整后，內(nèi)徑38mm, 、塔頂蒸汽管的管徑塔頂氣相壓強塔頂氣相平均摩爾質量 MD= kg/kmol塔頂氣相平均密度塔頂汽相負荷 V=（R+1)D=(+1)=塔頂氣體體積流量塔頂蒸汽用量： 取氣速u=20m/s，圓整后，外徑D=165mm δ= 排液量 =取= m/s176。所以可以選用固定管板式換熱器。殼體內(nèi)徑D=600mm，折流擋板數(shù)。為了充分利用水的冷卻作用，讓水走管程。則由， 可得：根據(jù)規(guī)格選擇標準管徑，即 則可知，所選的管徑合適。由于管程流體為原液料，則進出口接管相同，取進口速度為則由， 可得。由圖可以看出，該篩板的操作上線為液泛控制，下線為漏液控制。液泛 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度應服從式子 取而，板上不設進口堰，則有 液柱 可知，本設計不會發(fā)生液泛七、塔板負荷性能圖 1精餾段塔板負荷性能圖 查圖知U0，min=Vs,min/A0hL=hw+howhow=得：Vs,min= == = 在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，已上式計算 以ev=，求VsLs關系如下： 解得VS= 可作出液沫夾帶線2液相負荷低于此線就不能保證塔板上液流的均勻分布，將導致塔板效率下降，對于平直堰，取堰上液層高度=。⑵邊緣區(qū)寬度確定 取⑶開孔區(qū)面積 其中， ⑷篩孔計算及其排列 選用δ=3mm碳鋼篩孔直徑板，取篩孔直徑=5mm 篩孔按正三角形排列，取孔中心距t=3=15mm 篩孔數(shù)目： 開孔率： 精餾段氣體通過閥孔的氣速為：提餾段氣體通過閥孔的氣速為：3 塔高的計算塔的高度可以由下式計算：