【正文】 。結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài)，每個階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。針對該橋的實際情況，采用正裝分析法和倒退分析方法進行施工控制結(jié)構(gòu)分析。 施工控制的計算方法懸臂施工的連續(xù)梁橋梁結(jié)構(gòu)的最終形成需經(jīng)歷一個復(fù)雜施工過程以及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化過程，對施工過程中每個階段的變形計算和受力分析，是橋梁結(jié)構(gòu)施工控制中最基本的內(nèi)容。（4） 預(yù)應(yīng)力影響預(yù)應(yīng)力直接影響結(jié)構(gòu)的受力與變形，施工控制應(yīng)在設(shè)計要求的基礎(chǔ)上，充分考慮預(yù)應(yīng)力的實際施加程度。（1） 施工方案連續(xù)梁橋的恒載內(nèi)力、撓度與施工方法和架設(shè)程序密切相關(guān)，施工控制計算前首先對施工方法和架設(shè)程序做一番較為深入的研究，并對主梁架設(shè)期間的施工荷載給出一個較為精確的數(shù)值。 結(jié)構(gòu)計算參數(shù)的確定在進行結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工控制初步分析時，結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)主要按規(guī)范取值，由于部分設(shè)計參數(shù)的取值小于實測值，因此在多數(shù)情況下，采用規(guī)范設(shè)計參數(shù)計算的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移均較實測值大，這對設(shè)計是偏于安全的，但對于施工控制來說即是不容忽視的偏差，因為它將直接影響到成橋后結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力是否符合設(shè)計要求，因此應(yīng)對部分主要設(shè)計參數(shù)進行測定以便在施工前對部分結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)進行一次修正，從而進一步修正結(jié)構(gòu)線形，為保證該橋成橋后滿足設(shè)計要求奠定基礎(chǔ)。經(jīng)過幾個節(jié)段的施工后，計算參數(shù)已得到修正，為跨中變形較大的節(jié)段的施工控制創(chuàng)造了良好的條件。當(dāng)實測到的結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)與模型計算結(jié)果不符時，把誤差輸入到參數(shù)識別算法中去調(diào)節(jié)計算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實際測量到的結(jié)果相一致。同時，上半環(huán)，即參數(shù)估計及對計算模型的修正就顯得尤為重要，只有與實際施工過程相吻合的計算模型計算出的預(yù)報標(biāo)高才是可實現(xiàn)的。若已施工梁段上出現(xiàn)誤差，除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力束外，基本沒有調(diào)整的余地，且這一調(diào)整量也是非常有限的，而且對梁體受力不利。4 施工控制體系為有效地開展施工監(jiān)控工作。3 施工監(jiān)控的原則和方法本橋的施工監(jiān)控主要為梁的變形控制，變形控制就是嚴格控制每一階段梁的豎向撓度，若有偏差并且偏差較大時，就必須立即進行誤差分析并確定調(diào)整方法，為下一階段更為精確的施工做好準備工作。該類橋梁的形成要經(jīng)過一個復(fù)雜的過程，施工工序和施工階段較多，各階段相互影響，且這種相互影響又有差異，易造成各階段的位移隨著混凝土澆筑過程變化而偏離設(shè)計值的現(xiàn)象，甚至超過設(shè)計允許的位移，若不通過有效的施工控制及時發(fā)現(xiàn)、及時調(diào)整，就可能造成成橋狀態(tài)的梁體線形與受力不符合設(shè)計要求，或引起施工過程中結(jié)構(gòu)的不安全。采用QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用BM15BM155扁形錨具錨固，固定端采用BM15PBM15P5扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長方向交錯布置。合龍段處縱向預(yù)應(yīng)力筋采用增強型鍍鋅金屬波紋管，其余各處采用標(biāo)注型。；0，重量370t，8，重量330t。），4（439。在0，作為梁部橋墩檢查通道。全聯(lián)在端支點，中支點處設(shè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。S240省道路面寬度為35米，交點里程DK200+575。鋼絞線采用抗拉強度標(biāo)準值fpk=1860 Mpa,彈性模量為Ep=195Gpa，預(yù)應(yīng)力采用先成孔后穿鋼絞線法施工。（3）預(yù)應(yīng)力體系梁體二期恒載按直線108KN/m設(shè)計，梁內(nèi)設(shè)置了縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力筋體系。）節(jié)段到13（1339。）段到4（439。腹板厚度50cm～95cm，底板厚度50cm～90cm，腹、底板厚度均按折線變化。圖11 （60+112+60）m連續(xù)梁橋型布置圖（1）下部結(jié)構(gòu)本連續(xù)梁13，、11，12，；13邊墩承臺尺寸:3m，邊墩高度：10墩10米；13；11主墩尺寸：，12主墩尺寸：，橋墩采用圓端形實體直坡墩，1，11 WORD資料可編輯 1 工程概況魯南高鐵花果峪特大橋DK212+，道路與線路為斜交，角度約30。橋型布置如圖11所示。在梁體邊支點、中支點共設(shè)4個橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。），5（539。），14邊跨合龍段、1439。采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A16錨具配套三瓣式自錨夾片錨固；，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A13錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A15錨具配套三瓣式自錨夾片錨固?？v向預(yù)應(yīng)力張拉配5臺穿心式Y(jié)DC400型雙作用千斤頂（1臺備用）, 兩端對稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在頂板設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力張拉束，扁型波紋管成孔，U1=60mm，U2=22mm，S=；采用單端張拉，張拉端采用BM153扁型錨具錨固，固定端采用BM15P3扁型錨具錨固，張拉端與錨固端沿梁長方向布置；采用QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用BM153扁形錨具錨固，固定端采用BM15P3扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長方向交錯布置。橋型布置如圖12所示。在梁體邊支點、中支點共設(shè)4個橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。）節(jié)段，3（339。），7邊跨合龍段、739。采用內(nèi)徑φ70mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M157錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計張拉控制應(yīng)力1260Mpa；，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M1514錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，、采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M151M1513錨具配套三瓣式自錨夾片錨固?？v向預(yù)應(yīng)力張拉配5臺穿心式Y(jié)DC400型雙作用千斤頂（1臺備用）, 兩端對稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在中支點處設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力束，中隔板部位M，1970mm扁鍍鋅金屬波紋管成孔，中跨側(cè)底板進人洞部位M，1990mm扁金屬波紋管成孔。2 施工監(jiān)控的意義和目的本橋梁體為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。對橋連續(xù)梁部分進行施工監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形狀態(tài)符合設(shè)計要求，主要控制內(nèi)容為：主梁線形。由于預(yù)測狀態(tài)與實際狀態(tài)間有誤差存在，某種誤差對施工目標(biāo)的影響則在后續(xù)施工狀態(tài)的預(yù)測中予以考慮，以此循環(huán)，直到施工完成并獲得和設(shè)計相符合的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。 連續(xù)梁橋施工控制的特點連續(xù)梁橋在懸臂施工階段是靜定結(jié)構(gòu)，合龍過程中如不施加額外的壓重，成橋后內(nèi)力狀態(tài)一般不會偏離設(shè)計值很多，因此連續(xù)梁橋施工控制的主要目標(biāo)是控制主梁的線形。因此，在圖51自適應(yīng)施工控制原理圖中的下半環(huán)，即控制量反饋計算，在連續(xù)梁施工控制中一般不起作用。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上，再加上一個系統(tǒng)參數(shù)辯識過程，整個控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng)。對于采用懸臂澆筑的橋梁，主梁在墩頂附近的相對剛度較大，變形較小，因此，在控制初期，參數(shù)不準確帶來的誤差對全橋線形的影響較小，這對于上述自適應(yīng)控制思路的應(yīng)用是非常有利的。6 橋梁施工控制結(jié)構(gòu)分析 結(jié)構(gòu)分析依據(jù)及計算參數(shù)的確定 結(jié)構(gòu)分析計算依據(jù)(1)《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》（）；(2)《鐵路橋涵鋼筋混凝土及