【正文】 V面板計算最大剪力(N)：V= ； b構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn面板厚度(mm)：h n = ； fv面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：f v = N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: τ =3(2500)=；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: [fv]=；面板截面的受剪應(yīng)力 τ =[fv]=，滿足要求！面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中， ω面板最大撓度(mm)； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = ＝ kN/m； l計算跨度(豎楞間距): l = ； E面板彈性模量（N/mm 2）：E = N/mm 2 ； I面板截面的慣性矩(mm 4)；I= 500105 mm4；面板最大容許撓度: [ω] = / 250 = mm；面板的最大撓度計算值: ω = (100105) = mm；面板的最大撓度計算值 ω = 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 [ω]= ,滿足要求！模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。圖 方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = kN；40彎矩圖如 圖 所示。42圖 H 方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = kN；彎矩圖如所示。a(mm)、l 39。m) σ=Mmax/W=106/64000=≤[f]=13N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算50 小梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R1＝，R 2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。R 239。m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302022，荷載設(shè)計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝1[(+(24+))+2]＝ 2)小梁驗算 F1＝1[(+(24+))+1] ()/2+1()＝ F2＝1[(+(24+))+1] (())/2+1()＝ q1＝ q2＝ 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R 2＝ 頂部立柱段：l 01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)=55 λ1＝l 01/i＝＝，查表得，φ 1＝ 立柱最大受力 Nw＝m。m) 主梁彎矩圖二(kN 2＝ 六、主梁驗算主梁類型 鋼管 主梁截面類型(mm) Ф483主梁計算截面類型(mm) Ф483 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm 2) 205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁計算方式 簡支梁 由上節(jié)可知 P＝max[R 1，R 2]＝，P 39。m σ＝M max/W＝10 6/16200＝≤[f]＝15N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝5q 2L4/(384EI)=52504/(38410000145800)＝≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) Rmax＝1q 1L＝1＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R39。圖 H 方向柱箍變形圖()最大變形: V = mm；柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = ； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = cm 3；H 邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: σ = N/mm 2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: [f] = N/mm 2；H 邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 σ =[f]=，滿足要求!柱箍撓度驗算43經(jīng)過計算得到: V = mm；柱箍最大容許撓度: [V] = / 250 = mm；柱箍的最大撓度 V = 小于 柱箍最大容許撓度 [V]=，滿足要求! 方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm 2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: mm； 對拉螺栓有效面積: A= mm 2；對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 10 5104 = kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。圖 方向柱箍變形圖()最大變形: V = mm；柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = ； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = cm 3；B 邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: σ = N/mm 2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: [f] = N/mm 2；B 邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 σ =[f]=，滿足要求!柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: ω = mm；柱箍最大容許撓度:[ω] = / 250 = mm；柱箍的最大撓度 ω = 小于 柱箍最大容許撓度 [ω]=，滿足要求! 方向?qū)菟ǖ挠嬎?1計算公式如下:其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm 2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號: M14 ；對拉螺栓的有效直徑: mm；對拉螺栓的有效面積: A= mm 2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。37本工程中，豎楞采用木楞，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 608080/6 = ；I = 60808080/12 = ；圖 豎楞方木計算簡圖抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：其中， M豎楞計算最大彎距()； l計算跨度(柱箍間距): l =； q作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: =；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: =；q = (+)/2= kN/m；豎楞的最大彎距：M == 10 ；其中， σ 豎楞承受的應(yīng)力(N/mm 2)； M 豎楞計算最大彎距()； W 豎楞的截面抵抗矩(mm 3)，W=104； f 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=；豎楞的最大應(yīng)力計算值: σ = M/W = 105/104 = ；豎楞的最大應(yīng)力計算值 σ =[σ]=，滿足要求！抗剪驗算38最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中， V豎楞計算最大剪力(N)； l計算跨度(柱箍間距): l =； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: =；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: =；q = (+)/2= kN/m；豎楞的最大剪力：V = = ；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中， τ 豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm 2)； V豎楞計算最大剪力(N)：V = ； b豎楞的截面寬度(mm)：b = ； hn豎楞的截面高度(mm)：h n = ； fv豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm 2)：fv = N/mm 2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: τ =3(2)=；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: [fv]=；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 τ =[fv]=，滿足要求！撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中， ω豎楞最大撓度(mm)； q作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q = = kN/m；39 l計算跨度(柱箍間距): l = ； E豎楞彈性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=10 6；豎楞最大容許撓度: [ω] = 500/250 = ；豎楞的最大撓度計算值:ω=500 4/(1009500106) = mm；豎楞的最大撓度計算值 ω= 小于 豎楞最大容許撓度 [ω]= ，滿足要求！ 方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 48；截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = cm 3；鋼柱箍截面慣性矩 I = cm 4；柱箍為 2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如 圖 所示。圖 計算簡圖面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度 B 方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中， M面板計算最大彎距()； l計算跨度(豎楞間距): l =； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: =；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: =，式中，35為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。本工程中取柱截面寬度 B 方向和 H 方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。33圖 柱模板設(shè)計示意圖圖 計算簡圖按《施工手冊》 ，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入 0 時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 模板計算高度，取 ；34 β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。表 主楞信息表序號 名稱 參數(shù) 單位1 柱箍材料 鋼楞 /2 截面類型 圓鋼管 48 mm3 鋼楞截面慣性矩 I cm44 鋼楞截面抵抗矩 W cm35 柱箍的間距 500 mm6 柱箍肢數(shù) 2 /豎楞信息：如 表 所示。穿墻螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 柱模板驗算31柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 撓度驗算公式如下：其中， ω內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q = ； l計算跨度(外楞間距): l = ； E內(nèi)楞彈性模量（N/mm 2）：E = N/mm 2 ； I內(nèi)楞截面慣性矩(mm 4)，I=10 6；內(nèi)楞的最大撓度計算值: ω = (100106) = mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: [ω] = ；28內(nèi)楞的最大撓度計算值 ω= 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W = 608080/6 = ；I = 60808080/12 = ；計算簡圖如圖 所示。計算簡圖如所示。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F 1=；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F 2= kN/m2。表 面板信息表序號 名稱 參數(shù) 單位1 面板類型 膠合板 /2 面板厚度 mm3 面板彈性模量 N/mm24 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fc N/mm25 面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 N/mm2木方和鋼楞：如 表 所示。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為；基本參數(shù)：如 表 所示。正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐不得拆除。涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。水平拉桿避免釘在腳手架或腳手板等不穩(wěn)定的部件上，以防松動、失穩(wěn)。在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。模板的預(yù)留孔洞、電梯井口等處，應(yīng)加設(shè)防護(hù)網(wǎng)，防止人員和物體墜落。19登高作業(yè)時，模板連接件必須放在箱盒或工具袋中，嚴(yán)禁放在模板或腳手板上，扳手等各類工具必須系掛在身上或置放于工具袋內(nèi)，不得掉落。安裝模板操作人員應(yīng)戴安全帽，高空作業(yè)應(yīng)掛好安全帶，配戴個人防護(hù)用品，不得隨意接長電源，開關(guān)箱與手持電動機(jī)具距離不超過 3m，見 圖 所示。圖 模板拆除流程圖不承重的模板（柱、墻模板） ，其混凝土強(qiáng)度應(yīng)在其表面及棱角不致因拆模而受到損害時方可拆除，且不早于兩