【正文】 積： V2== m3 為保證安全，每小時換氣 8— 12 次 ,按 12 次計 加氯間每小時換期量： G1=V112= m3 氯庫每小時換氣 量： G2=V212= m3 蘭州交通大學畢業(yè)設計 35 加氯間和氯庫各采用兩。 3． 加氯間和氯庫 加氯間 與氯庫合建，加氯間內布置 2 臺加氯機及其配套投加設備。 接觸池計算圖見圖 25。因此，在排放水體或農田灌溉前，應對污水進行消毒處蘭州交通大學畢業(yè)設計 33 理。 1 2 0 3 1 0 ??????? ? d39。 ? ， 則， mhHH 39。 6． 計算 剩余污泥量 ： Co15 時活性污泥自身氧化系數(shù) ? ? ? ? ? ? 2021202021 ???? ??Ttdd KK ? 剩余生物污泥量 vX? 210 2410001000 nntfXVKSSYQX adev ???? ???????????? 剩余非生物污泥量 sX? ? ? ? ? dkgCCffQX ebs 0 ???????????? 剩余污泥總量 dkgXXX sv 1 1 9 ???????? 剩余污泥濃度 RN LmgNN WR ????? ? 剩余污泥含水率按 %計，則濕污泥量約為 dm3335 7． 復核污泥齡 ： dX tnVnfN V aWc 21 ?? ?????????? 計算結果表明，污泥齡可以滿足氨氮完全消化需要。設計采用一臺 LSF260 型砂水分離器，主要 技術參數(shù)見下表 25。 本設計采用渦流沉砂池。 表 24 FH900 旋轉格柵除污機 技術參數(shù) 型號 無軸螺旋槽直徑 / mm 輸送量 m3/h 推薦傳輸長度 /m 安裝角度（ 176。其技術參數(shù)見表 23。污水，取 ，粗格柵用小值，細格柵用大值， 間格柵用中值，設計 W1取 。 代入數(shù)據(jù)得 L=l1+l2+++H1/tg? =++++(+)/tan60176。 e—— 柵條間隙， mm； 6mm h—— 柵前水深， m； v—— 過柵流速， m/s； Qmax—— 遠期最大流量 代入數(shù)據(jù)得 ** 60s ??n 2． 柵槽寬度 B： 蘭州交通大學畢業(yè)設計 24 ennSB ??? )1( 式中 S—— 柵條寬度， m； 5mm e—— 柵條間隙， mm； 6mm 代入數(shù)據(jù)得 ? ? ? ? mbnnsB 0 0 ????????? 3． 進水渠道漸寬部分長度 1l ： 1112tanBBl ??? 式中 B1—— 進水渠寬， m；取 B—— 柵槽寬度， m α1—— 漸寬部分展開角。 表 22 FH900 旋轉格柵除污機 技術參數(shù) 型號 無軸螺旋槽直徑 / mm 輸送量 m3/h 推薦傳輸長度 /m 安裝角度（ 176。其技術參數(shù)見表 21。污水，取 ，粗格柵用小值，細格柵用大值， 間格柵用中值，設計 W1取 。 代入數(shù)據(jù)得 L=l1+l2+++H1/tg? =++++(+)/tan60176。 e—— 柵條間隙， mm； 20mm h—— 柵前水深， m； v—— 過柵流速， m/s； Qmax—— 遠期最大流量 代入數(shù)據(jù)得 ** 60s ??n 2． 柵槽寬度 B： ennSB ??? )1( 式中 S—— 柵條寬度， m； 10mm e—— 柵條間隙， mm； 20mm 代入數(shù)據(jù)得 ? ? ? ? mbnnsB ????????? 3． 進水渠道漸寬部分長度 1l ： 1112tanBBl ??? 式中 B1—— 進水渠寬， m；取 蘭州交通大學畢業(yè)設計 21 B—— 柵槽寬度， m α1—— 漸寬部分展開角。廠內不設中央空調，采用單元空調機進行空氣調節(jié) 。通過網(wǎng)絡將中央級監(jiān)控站和各個現(xiàn)場子站連接起來，實行集中監(jiān)控管理和分散控制。為保證生產生活的正常用電，采用雙電源供電。 （二）排水工程 污水處理廠內排水主要由生活污水、沖洗水和雨水。若架空敷設時，不得跨越電氣設備和阻礙通道，通行處的管底距地面不宜小于 。操作平臺工作寬度不應小于 ，并應設置欄桿。 7．泵房起重設備應根據(jù)需吊運的最重部件確定。 3．主要通道寬度不宜小于 。 （七）值班市，配電室在樓上，以改善工作人員的工作環(huán)境。 （三）泵房內揚水管架高，以便管理與 維修。 4． 分建與合建式泵房的選用，一般自灌啟動時應采用合建式泵房；非自灌啟動或因地形地物受到一定限制時，可采用分建式泵房。 三、泵房形式的選擇 （一）泵房形式選擇的條件 蘭州交通大學畢業(yè)設計 17 1． 由于污水泵站一般為常年運轉，大型泵站多為連續(xù)開泵，小型本站除連續(xù)開泵運轉外，亦有定期開泵間斷性運轉，故選用自灌式泵房較方便。 3． 在分流制排水系統(tǒng)中，雨水泵房與污水泵房可分建在泵站院內不同的位置，也可以合建在一座構筑物里面，但水泵、集水池和管道應自成系統(tǒng)。 （二）一般規(guī)定 1． 應根據(jù)遠近期污水量，確定污水泵站的規(guī)模。在決定污泥干化廠、污泥濃縮池、消化池等構筑物的高程時，應注意他們的污泥水能自動排入污水入流干管或其它構筑物的可能。 （三） 設置終點泵站的污水處理廠，水力計算常以接納處理后污水水體的最高水位作為起點，逆污水處理流程 向上倒推計算，以使處理后污水在洪水季節(jié)也能自流排出，而水泵需要的揚程較小，運行費用也較低。 （三）污水流經量水設備的損失。 為了降低運行費用和便于維護管理，污水在處理構筑物之間的流動，以按重力流考慮為宜。 4． 通向高架構筑物的扶梯傾角一般宜采 用 30176。 （九）污水廠的綠化面積不宜小于全廠總面積的 30%。 （六）應設超越全部處理構筑物，直接排放水體的超越管。 （四）污水和污泥的處理構筑物宜根據(jù)情況盡可能分別集中布置。 7． 根據(jù)城市總體發(fā)張規(guī)劃，污水處理廠廠址的選擇應考慮遠期發(fā)展的可能性，有擴建的余地。靠近水體的處理廠，要考慮不受洪水威脅。為保證衛(wèi)生要求，廠址應于城鎮(zhèn)、工廠廠區(qū)、生活區(qū)及農村居民點保持 300m 以上的距離，但也不易太遠，以免增加管道長度，提高造價。 脫水間外形尺寸 12m6 m6 m。因此使用范圍較廣，但運行與維修較高。對于污泥的機械脫水來說，這意味著可減少混凝劑的投加量與脫水設備的數(shù)量，提高與歐水設備的效率。 污泥干化與脫水方法主要有自然干化和機械脫水等。 一、污泥處理方案的選擇 因本設計的污泥主要來自 CASS 池，因此無需進行消化處理，可直接進入濃縮池濃縮后進行最終處理。 同液氯缺點外，沿尚有投量不準確，溶解調制不便，勞動強度大 適用于出水水質較好，排入水體衛(wèi)生條件要求高的污水處理廠 臭 氧 消毒效率高，并能有效地降解污水中殘留的有機物，色，味，等，污水中 PH，溫度對消毒效果影響小，不產生難處理的或生物積累性殘余物 投資大成本高，設備管理復雜 適用于出水水質較好，排入水體衛(wèi)生條件要求高的污水處理廠 次 氯 酸 鈉 用海水或一定濃度的鹽水， 由處理廠就地自制電解產生，消毒 需要特制氯片及專用的消毒器，消毒水量小 適用于醫(yī)院、生物制品所等小型污水處理站 蘭州交通大學畢業(yè)設計 13 中含有大量的有毒有害物質， 因此污泥需要及時處理與處置。 消毒劑的選擇見下 表 17： 表 17 常用 消毒劑優(yōu)缺點 比較 經過以上的比較，并根據(jù)現(xiàn)在污水處理廠現(xiàn)在常用的消毒方法，決定使用 液氯消毒 。因此在排放水體前或農田灌溉前，應進行消毒處理。污水測量裝置的選擇原則是精度高，操作簡單，水頭損失小，不易沉積雜物。選 3 臺 ZJ1 型轉子加氯機（ 2 用 1 備）。設計合理的接觸池應使污水的每個分子都有相同的停留時間，也就是說水流屬于 100%的推流。 2． 沉淀階段 ： 停止曝氣，進行泥水分離，同時微生物利用水中剩余溶解氧進行氧化反應，反應池逐漸有好氧轉態(tài)變?yōu)槿毖鯛顟B(tài)，開始進行反硝化反應。研究和應用表明，在負荷為 ～ (kgMLSS CASS 工藝是結合研究成果與實際工作經驗總結出來的成果，由預反應區(qū)和主反應區(qū)組成，預反應區(qū)控制在缺氧狀態(tài)下，因此，提高了對難降解有機物的去除效果。池內環(huán)流在池壁處向下，到池中間則向上，加上槳板作用，有機物在池中心部位向上升起，并隨水流進入后續(xù)構筑物。污水從切線方向進入圓形的沉砂池，進水渠道末端設一跌水堰，使可能蘭州交通大學畢業(yè)設計 10 沉積在渠道底部的砂子向下滑入沉砂池 。沉砂池一般設于泵站、倒虹管前，以便減輕無機顆粒對管道的磨損，防止管道發(fā)生堵塞現(xiàn)象；也可設于出次沉淀池前，以便減輕負荷及改善污泥處理構筑物的處理條件，延長設備使用壽命。 一般情況下，分粗細兩道格柵，粗格柵的作用是攔截較大的懸浮物或漂浮物，以便保護水泵；細格柵的作用是攔截粗格柵未截留的懸浮物或漂浮物。 四、主要構筑物的說明 （一）格柵 格柵用以去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質和固體顆粒物質，以保證后續(xù)處理和水泵的正常運行，減輕后續(xù)處理單元的處理負荷，防止阻塞排泥管道。 （ 4） 流速不均及污泥沉積問題 。 缺點： （ 1） 污泥膨脹問題。 （ 3） 氧化溝只有曝氣器和池中的推進器維持溝內的正常運行，電耗較小，運行費用低。污水和活性污泥混合液在環(huán)狀曝氣渠道中循環(huán)流動，屬于活性污泥法的一種變形，氧化溝的水力停留時間可達 1030h，有機負荷很低，實質上相 當于延時曝氣活性污泥系統(tǒng)。 （ 3） 對沉淀池要保持一定的濃度的溶解氧，減少停留時間，防止產生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現(xiàn)象出現(xiàn)，但溶解濃度也不宜過高。 （ 3） 污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效。 污泥回流 混合液回流 硝化液回流 污水 剩余污泥 圖 12 A2/O 工藝基本流程圖 污水經預處理和一級處理后首先進入?yún)捬醭?，在厭氧池中的反應過程與 A2/O 生物除磷工藝中的厭氧池反應過程相同；在缺氧池中的反應過程與 A1/O 生物脫氮工藝中的缺氧過程相同；在好氧池中的反應過程兼有 A2/O 生物除磷工藝和 A1/O 生物脫氮工藝中好氧池中的反應和作用。 （ 5） CASS 工藝獨特的運行工況決定了它能很好的適應進水水量、水質的波動。 CASS 工 藝可以很容易地交替實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧的環(huán)境，并可以通過改變曝氣量、反應時間等方面來創(chuàng)造條件提高脫氮除磷效果。 CASS 工藝只有一個反應器，不需要二沉池，不需要污泥匯流設備，一般情況下也不需要調節(jié)池，因此要比活性污泥工藝節(jié)省基建投資 30%以上，而且布置緊湊， 占地面積可減少 35%。目前 CASS 工藝在歐美等國家已得到廣泛的應用，從運行效果看，處理效果好，除磷脫氮效果也不錯。根據(jù)出水水質要求，污水處理廠既要求有效地去除 BOD5，又要求對污 水的氮、磷進行適當處理。 第二節(jié) 污水處理工藝流程的選定 蘭州交通大學畢業(yè)設計 4 一、設計規(guī)模的確定 （一） 污水處理廠設計規(guī)模 由設計資料可知，污水處理廠的設計規(guī)模為 ? 。經查《貴州省地震烈度區(qū)劃圖》（ 1990 年版 1/150萬）場地基本地震烈度小于 VI 度。 場地出露地層為三疊系中統(tǒng)松子坎組第一段 (T2s1)，巖性為黃灰、淺灰色中厚層含泥質灰?guī)r及淺白色中厚層鈣質白云巖，夾少量泥頁巖，厚度＞ 100m。 場地出露地層巖性為三疊系可溶性碳酸鹽巖夾少量碎屑巖，經地表地質調查巖溶發(fā)育相對較弱，僅局部有溶溝溶槽發(fā)育，對擬建建筑物場地影響不大。整個場地為一片梯田，第四系 (Q)覆蓋層廣布，僅西北面山脊有少量基巖出露。 3． 污水廠廠址自然條件 縣城污水處理廠位于 縣城南面約 的河岸邊，根據(jù)現(xiàn)場踏勘及分析研究，選擇兩個廠址進行比較：一個位于河左岸，整個場地為一片梯田，場地西北面山頂高程為 ，場地海拔高程一般為 1190～ 1210m，相對高差 5～ 20m；一個位于河右岸，場地大部分為坡地，場地北面山頂高程為 ，場地海拔高程一般為 1170～ 1175m，相對高差 2～ 10m?？h城東距貴陽 117 千米，西距畢節(jié) 115 千米。27′,北緯 26176。參照國內類似城市污水水質，并結合 縣城經濟發(fā)展水平，確定污水廠的進水水質如表 11 所示。 四、設計原始資料 （一） 設計年限及服務區(qū)域 根據(jù)《 縣縣城總體規(guī)劃》，規(guī)劃年限近期為 2021 年，遠期為 2021 年，本設計設計年限為 2021 年。 （二） 積極采用高效節(jié)能、簡便易行的污水處理新工藝、新技術、新材料、新設備以及污水和污泥的綜合利用技術。 二、 設計依據(jù) （一）《室外排水設計規(guī)