【正文】 式除塵器、濕式除塵器、靜電除塵器、過濾式除塵器 、袋式除塵器。對濕式除塵器則可以減少泥漿處理量，節(jié)省投資及減輕工人的體力勞動。對于運行工況不太穩(wěn)定的系統(tǒng)，要注意風量變化對除塵器效率和阻力的影響的 （ 2） 粉塵的性質對除塵器的性能具有較大的影響，例如粘性大的粉塵容易粘結在除塵器表面，不宜采用干法除塵；比電阻過大或過小的粉塵，不宜采用靜電除塵；水硬性或疏水性粉塵不宜采用濕法除塵。而錯誤的選擇往往會英氣除塵器的性能惡化和不能使用。 阻力平衡：管段 11 與 12 為并聯(lián)，需進行阻力平衡。 合流三通， ∑ξ =，所以得局部阻力 =動壓∑ξ =，摩擦阻力 =長度 Lλ∕ d動壓 =，總阻力 =。 以系統(tǒng)一為例： 管道 11 顎式破碎機加工后落料 產(chǎn)塵，即對應揚塵 點 6， 其除塵抽風量為 3500m3/h。 水力計算實例 圖 （ 1） 在 上 圖 ，將各管段按順序編號 。 （ 3） 環(huán)境效益分析 —— 確定除塵器必須進行環(huán)境效益分析，除塵效果好，氣體排放濃度低，不近帶來的是環(huán)境效益，也給生產(chǎn)帶來好處，所以說選擇設備不可忽略。 （ 5）計算系統(tǒng)的總阻力，根據(jù)系統(tǒng)總阻力和總風量選擇風機。當并聯(lián)支管的阻力差值超過上述規(guī)定時，可用下面的方法進行阻力平衡： （ 1）調整支管的管徑 —— 這種方法是通過改變管徑即改變支管的阻力，達到阻力平衡，應當指出采用此方法時不宜改變三通支管的管徑，可在三通只管上設置一節(jié)漸擴管，以免引起三通支管和直管的局部阻力的變化。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 26 （ 2）選擇合理的空氣流速 風管內的流速對系統(tǒng)的經(jīng)濟型有較大的影響，流速高、風管斷面積小，材料消耗少，建造費用低，但是系統(tǒng)的阻力大，動 力消耗大，有時還可能加速管道的磨損，流速低則阻力大，動力消耗小，但是風管的斷面尺寸大，材料費用增加，對除塵系統(tǒng)，流速過低會造成粉塵趁機管道堵塞，因此必須進行全面的技術經(jīng)濟比較確定適當?shù)慕?jīng)濟流速。 摩擦壓力損失：根據(jù)流體力學的原理，氣體流經(jīng)斷面不變的直管時，摩擦壓力損失 △ PL為： 對圓形管道計算： ? PL=DnL? ?22Vg (式 34) 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 25 對非圓形管道計算式 35： ? PL= ??24 2VgRL 式 (35) 式中： ? PL—— 氣體的管道摩 擦阻力損失， Pa； ? —— 摩擦阻力系數(shù)； Vg—— 氣體在管道內的速度， m/s； L—— 管道長度， （ 1） 計算通風管道直徑或斷面尺寸時，不考慮風管漏風量的附加；選擇加熱器、冷卻器、過濾器和除塵器等設備時，應考慮風管漏風量的附加。 在不同時工作的官道上要假設閥門，主要包括手動閥和電磁閥，用來控制管道的流速的阻力。 為防止粉塵堵塞管道，除塵系統(tǒng)最小管 徑如 表 所列，但在醫(yī)藥行業(yè)等領域因粉塵細微，也有更內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 24 小的直徑的管道。 含塵氣體在管道內的速度也可以根據(jù)工程經(jīng)驗取得。因此，一般實際采用的氣速比理論計算的氣速大 2～ 4倍，甚至更大。 風道的水力計算 管道內氣體流速的確定 管道內的氣速應根據(jù)粉塵性質確定，氣速太 小，氣體中的粉塵易沉積，影響除塵系統(tǒng)的正常運轉，壓力損失會成平方增長。鍍鋅鋼板具有一定的防腐性能，適用于空氣濕度較高或室內潮濕的通風、空調系統(tǒng)，有凈化要求的空調系統(tǒng)。需要經(jīng)常移動的風管，則大多用柔性材料制成各種軟管，如塑料軟管、橡膠管及金屬軟管等。 （ 8） 除塵風道計算的附加值：漏風量附加 10~15%，風壓附加 15~20%。為宜。在本設計中，采用明敷，架空，為了使氣流組織通暢，未設地下敷設。 ）布置，在本設計中， 中細碎車間編號 15 號管段采用傾斜布置 ，風道采取傾斜布置，傾斜角度 有實際施工 而定。 當吸風點之間的距離不大或各并聯(lián)支管之間的壓力損失仍可平衡時，則吸風點數(shù)量可適當增加，但最多不宜超過 25 個。對于大型除塵系統(tǒng)，可根據(jù)具體情況設置測量風量、除塵器壓力損失、溫度等參數(shù)的儀表，必要時儀表可設在操作室內。 ⑤ 根據(jù)系統(tǒng)的總風量和總壓力損失（即主環(huán)路總風壓損失）選擇風機。 ② 分析管網(wǎng)的結構特性，建立各環(huán)路的組合關系。這種系統(tǒng)處理風量大，可集中維護，粉塵回收容易實現(xiàn)機械化，但由于管網(wǎng)長、復雜，阻力不易平衡，運行初調節(jié)困難。這種系統(tǒng)布置緊湊、簡單、維護管理方便，如直接坐落在礦倉上的除塵機組和膠帶運輸機轉運點就屬于此類。 系統(tǒng)型式的選擇 根據(jù)除塵方法，大致分為濕法除塵、干法除塵，而濕法除塵要求較復雜的管路布置，管道代價較高，干法除 塵中的靜電除塵也較少使用，因為盡管效果較好，但是基礎投資較大，設備龐雜。 BA 圖 傘形罩的外形尺寸 上圖為本設計傘形罩的外形尺寸，傘形罩外形尺寸計算公式如 24： Q FV? 式 （ 24） Q －除塵抽風量， 3mh； F －罩口面積， 2m ； V －抽風罩罩口平均風速， ms。 (本設計為 60176。 （ 5） 為使罩內氣流均勻，罩子應從罩口向風管接口逐漸收縮，其收縮角不宜大于 60176。 （ 2） 抽風 罩不宜靠近敞開的孔口，以免抽進與除塵無關的空氣。 抽風 罩 設計 產(chǎn)塵設備進行密閉后，為了有效地控制粉塵的外逸，還必須進行排風。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 16 （ 3） 應注意罩內氣流運動的特點。 ③ 密閉罩上受物料撞擊和磨損的部分，必須用堅固的材料制作。在高爐雜礦受料倉中，振動篩下部設立整體密閉罩。其特點是容積較小，適用于產(chǎn)塵氣流速度不大，連續(xù)揚塵和瞬時增壓不大的塵源。其次，適當擴大密閉罩的容積，使塵粒加長了“飛濺”過程，盡可能多地消耗能量，也可以減少粉塵的外逸。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 14 風量的計算 表 風量計算表 除塵點 名稱 溜槽 角度 落料 高度 /m 膠帶 寬度 /mm L1 （ m3/h） L2 （ m3/h） L （ m3/h） 1 600900 復擺式顎式破碎機上部抽風 2021 2 600900 復擺式顎式破碎機下部抽風（當卸料至膠帶機時取 L2） 900 2 1000 ― 3200 3200 3 兩臺 PEX250 1200顎式破碎機上部抽風 4000 4 PYD1750短頭型圓錐破碎機下不抽風（當卸料至膠帶機時取 L2） 900 1000 ― 3500 3500 5 PEX2501200 顎式破碎機下不抽風（當卸料至膠帶機時取 L2） 900 1000 ― 3500 3500 6 PEX2501200 顎式破碎機下不抽風（當卸料至膠帶機時取 L2） 900 1000 ― 3500 3500 7 PYD1750短頭型圓錐破碎機上部不抽風 3000 8 2膠帶機頭部漏斗 900 1000 1300 2700 4000 9 2YA1842圓振篩 9072 10 導料槽落料 600 4 1000 1900 3300 5200 11 4膠帶機尾部卸料 900 1000 ― 3200 3200 1 導料槽落料 900 3 1000 2600 3900 6500 1 4臺 GZG50自同步慣性振動給料機除塵抽風量 4400 經(jīng)過計算得總風量為： Q=55072m3/h 防塵密閉罩 密閉罩的作用是將一次塵化氣流與二次氣流隔開，減少粉塵的散逸。 本設計為局部密閉，所以取上限 1200根 。則 6除塵點的除塵抽風量均為 3500 m3/h。此外， 1除塵點的 ZGZ1500電振給料機由于給料出口就是 600 900復擺顎式破碎機 ， 所以落料高度不計 。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 13 2) 導料槽底部落料 落料口 設密閉罩，抽風罩設在落料口密閉罩上。若對料槽口加以妥善密閉，并將物料帶入料槽內的空氣，以及與進入料槽的物料體積相應的空氣量抽出，即能控制粉塵的外逸。 30176。 （ 3） 當溜槽有轉角時，應先計算出物料的末速度 kv ，再從 參考文獻 [2]表 166中按 kv 值直接查取 （本設計溜槽沒轉角） 。 除塵抽風量與很多因素有關，目 前多數(shù)是根據(jù)類似設備實測的除塵抽風量進行設計。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 11 第二章 風量的計算 排風量的確定 膠帶機的排風量 一般情況下， 物料落至皮帶膠帶機或其他工藝設備時，排風量可按 式 參考文獻 [2]21計算： 12L L L?? (式 21) 式中 L — 工藝設備的排風量， m3/h； 1L — 隨物料帶入的空氣 量， m3/h； 2L — 為使罩內形成一定的負壓而由不嚴密處吸入的空氣量， m3/h； 2L 的計算公式為式 22： 2 3600 aL Av? （ 式 22） 式中 A — 密閉罩不嚴密處的縫隙面積， m2； av — 密閉罩不嚴密處的縫口速度， m/s。在水中加入少量的濕潤劑（如皂角素，可可加等）可提高粉塵的吸水性。 水硬性 是指粉塵吸水后形成不溶于水的硬垢的粉塵。粒徑大于 10微米的粉塵對人體的危害較小，小于 10微米特別是小于 5微米的粉塵危害較大。 分散度 粉塵的分散度，是指粉塵中各種粒徑的塵粒所占重量或數(shù)量的百分數(shù)。低于最大值溫度時，電荷通過塵粒吸附的水分和化學雜質構成的表面薄膜傳導。比電阻在 104~1010歐姆 對粘結性粉塵不宜設置干式除塵系統(tǒng)；即使采用濕式除塵系統(tǒng)，其管路也要可能垂直敷設，對水平管道應設檢查孔和水沖洗設施。 粘 結 性 粘 附 性粉塵是指會造成自身 粘結的粉塵。另外，物料在下落的過程中，由于剪切和誘導空氣的作用，高速氣流也會使部分物料飛揚。 粉塵的傳播 粉塵、有害氣體都要經(jīng)過一定的傳播過程，擴散到周圍空氣中，再與人體相接觸造成危害。因為化學性質決定它在體內參與和干擾生化過程的程度和速度，從而決定危害的性質 和大小。 粉塵 的成分 鋼鐵企業(yè)產(chǎn)生的粉塵多為中性物粉塵，其中游離硅對人體的危害最大。 工藝流程 選礦為鐵礦石。 the centralized dust removal system。 風機型號為 G4731111D， 袋式 除塵器相對阻力較小，風機進口的煙氣含塵量也能滿足風機要求，選用 的除塵器和風機 很合理 。主要運輸方式為 膠帶機運料 。膠帶機的寬度為 1000mm，運輸速度 。 經(jīng)計算 進入除塵器前的風量約為 54572m3/h,所以 除塵器選擇袋式除塵器 ， 型 號為 FEF－ 12／ II – A／ B型旁插回轉切換反吹風扁袋除塵器 。 關鍵詞： 選礦 ； 集中除塵 ； 袋式 除塵器 ； 除塵設計內蒙古科技大學畢業(yè)設計 說明書 1 Design of Dusting Removal System of Ore Dressing Plant of Iron Mill(1000 mm width of belt conveyor) in WuLanHaoTe Abstract This paper was the design of dusting removal system of ore dressing plant of iron mill(1000 mm width of belt conveyor) in WuLanHaoTe. The width of belt conveyor was 1000mm. The velocity of belt conveyor was and the main type of conveyance was material transport by belt conveyor. The whole dust spots, which were from heads of the belt conveyors, gathering sills, and the drop spots of processing and feeding equipment in each workshop, were 14 distributing at the whole production line. The centralized dust removal system was chosen in this paper. The characteristics of this system were strong handling ability, lots of connective extract