【正文】 :3 水泥砂漿找平層 20. 02 20 0. 4 /k N m?? 80 厚 1:6 水泥 焦渣 找坡 層 20. 08 15 /k N m?? 120 厚鋼筋混凝土樓板 20. 12 25 3 /kN m?? 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 10 板底 20厚粉刷抹平 20. 02 17 0. 34 /k N m?? 合計(jì) ： 10 厚 地磚面層 20. 01 20 0. 2 /k N m?? 20 厚 1： 4水泥砂漿結(jié)合層 20. 02 20 0. 4 /k N m?? 20 厚 1： 3水泥砂漿找平層 20. 02 20 0. 4 /k N m?? 120 厚鋼筋混凝土樓板 20. 12 25 3 /kN m?? 板底 20厚粉刷 層 20. 02 17 0. 34 /k N m?? 合計(jì) 上人屋面 均布 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2kr 內(nèi)墻為 200mm 厚加氣混凝土空心砌塊，兩側(cè)均為 20mm 厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為： +172=。 1500， 2= 2m 合計(jì)： （ +） = 第 24層： C1， 28 個(gè)， 1800179。 2100， 114= 2m M2， 2個(gè)， 900179。 2100， 2= 2m 合計(jì)： (+)== 第 4 層： M1， 14個(gè)， 1000179。mm 650 179。 1010 24 179。1010 179。 400 179。 1010 24 179。1010 3179。 104 600179。 104 500179。根據(jù)梁 、 柱線剛度比的不同，圖 31 結(jié)構(gòu)平 面布置圖中的柱 子 分為中框架柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱 等。 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 ∑Di，見(jiàn)表 36。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 38。 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δ ui 和定點(diǎn)位移 ui 分別按下式計(jì)算： u/i i ijVD? ? ? （ ） kUu?? ?（ ） （ ） 計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 39。 框架柱端剪力及彎矩分別按下式計(jì)算： /i j i i j i jV V D D?? （ ） 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 18 bij i jM V yh? （ ） V1uij i jM y h??（ ） （ ） 其中，ijD取自表 35，ijD?取自表 36，層間剪力取自表 38。 表 310各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層次 hi /m Vi /kN ∑Dij /（ N/mm） 邊柱 Di1 Vi1 K y Mi1b Mi1u 4 669276 15953 3 3427 706458 15953 2 736326 16733 1 902310 21685 表 310續(xù)表 層次 hi /m Vi /kN ∑Dij /（ N/mm） 中柱 Di1 Vi1 K y Mi1b Mi1u 4 669276 21229 3 3427 706458 21229 2 736326 22021 1 902310 25805 注：表中 M 量綱為 kN M 單位為 kNm） 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元 取圖 32 中③軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 6m，如圖 37 所示。1q 代表橫梁自重，為均布荷載形式。2q 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角荷載，由圖 39 所示幾何關(guān)系可得： 2q =3=， 39。其它荷載計(jì)算方法同第 4 層，結(jié)果為： 1q =+（ ） =， 39。m 對(duì) 1 層： 1q =+（ ） =， 39。m 活荷載作用下各 層框架梁上的荷載分布如圖 38所示。m ，在屋面雪荷載作用下： 2q =179。 179。 ]179。 2+（ +）179。 179。m 對(duì)于 23 層： 2q =6kN/m， 39。2q =； 1P =， 2P =； M1=（ ） =m M2 /kN 內(nèi)力計(jì)算 、柱端彎矩計(jì)算 梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 311 所示： 圖 311第四層恒載作用圖 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 第 23層： ABq =+= /kNm ， BCq =+= /kNm ； ABV == ， BCV == 。 橫向框架內(nèi)力組合 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表 318，表中 GKS 、 QKS 兩列中的梁端彎矩 M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 （ 2）計(jì)算由彎矩引起的剪力： 第 4 層： AV =? BV =（ ） /= 第 23層： AV =? BV =（ ） /= 第 1 層： AV =? BV =（ ） /= 同理可得活載作用下的梁端剪力。 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 312 所示： 圖 312 第四層活載作用圖 對(duì)于第 4 層有雪荷載情況： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 31 .05 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ）=? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 0. 84 96? ? ? ? m?? 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 29 對(duì)于 13 層： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 36 7 .2 [1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 96? ? ? ? m?? 。 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 25 （ a）恒載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0 . 4 3 0 . 5 7 0 . 5 1 7 0 . 3 9 2 0 . 0 9 12 . 8 8 2 1 . 1 2 2 1 . 1 2 4 . 0 3 1 . 4 47 . 8 4 1 0 . 4 0 8 . 0 9 6 . 1 3 1 . 4 23 . 9 2 4 . 0 5 5 . 2 0 3 . 0 70 . 0 5 0 . 0 7 1 . 1 0 0 . 8 4 0 . 1 91 1 . 8 2 1 4 . 7 0 1 7 . 1 3 1 0 . 0 4 3 . 0 60 . 3 0 1 0 . 3 0 1 0 . 3 9 8 0 . 3 7 1 0 . 2 8 2 0 . 2 8 2 0 . 0 6 52 . 8 8 2 1 . 1 2 2 1 . 1 2 4 . 0 3 1 . 4 45 . 4 9 5 . 4 9 7 . 2 6 5 . 8 1 4 . 4 1 4 . 4 1 1 . 0 22 . 7 5 2 . 7 5 2 . 9 0 3 . 6 3 2 . 2 1 2 . 2 1 0 . 7 8 0 . 7 8 1 . 0 3 0 . 2 9 0 . 2 2 0 . 2 2 0 . 0 57 . 4 6 7 . 4 6 1 7 . 7 9 1 9 . 2 3 6 . 4 0 6 . 4 0 2 . 4 10 . 3 0 1 0 . 3 0 1 0 . 3 9 8 0 . 3 7 1 0 . 2 8 2 0 . 2 8 2 0 . 0 6 52 . 8 8 2 1 . 1 2 2 1 . 1 2 4 . 0 3 1 . 4 45 . 4 9 5 . 4 9 7 . 2 6 5 . 8 1 4 . 4 1 4 . 4 1 1 . 0 22 . 7 5 2 . 7 5 2 . 9 0 3 . 6 3 2 . 2 1 2 . 2 1 0 . 7 8 0 . 7 8 1 . 0 3 0 . 2 9 0 . 2 2 0 . 2 2 0 . 0 57 . 4 6 7 . 4 6 1 7 . 7 9 1 9 . 2 3 6 . 4 0 6 . 4 0 2 . 4 10 . 2 3 7 0 . 3 9 9 0 . 3 6 4 0 . 3 4 2 0 . 2 2 3 0 . 3 7 5 0 . 0 63 . 6 2 1 . 1 2 2 1 . 1 2 5 . 0 4 1 . 4 44 . 1 5 6 . 9 9 6 . 3 8 5 . 0 1 3 . 2 6 5 . 4 9 0 . 8 82 . 0 8 3 . 5 0 2 . 5 0 3 . 1 9 1 . 6 3 2 . 7 5 0 . 7 3 1 . 2 2 1 . 1 2 0 . 4 1 0 . 2 7 0 . 4 5 0 . 0 75 . 5 0 9 . 2 6 1 8 . 3 6 1 9 . 7 1 4 . 6 3 7 . 7 9 2 . 2 5河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 26 （ b）活載作用下 圖 39 二次分配法上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 27 圖（ a）恒荷載作用下 圖（ b）活荷載作用下 圖 310 橫向框架彎矩二次分配法（ M單位： kN178。彎矩計(jì)算過(guò)程如圖 39，所得彎矩圖如圖 310。m M2 /kNm 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見(jiàn)表 312 和表 313。m， M2== 1 1 1M Pe? =（ ） = +（ 3+）179。 179。 2+（ +）179。2q =179。2q ==1P =[32+（ +） ]= 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2 ]= 1 1 1M Pe? =（ ） =2q ==1P =[32+（ +） ]+6+ +（ 4） +4= 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2] +6++（ 3） +13= 1 1 1M Pe? =（ ） =2q ==1P =[32+（ +） ]+6+ +（ 4） +4= 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 23 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2] ++6+（ 3） +1 3= 1 1 1M Pe? =（ ） =m 2 2 2M Pe? =（ ） =1q =。由于縱向框架梁的中心線不 重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 36 所示。 兩端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計(jì)算： l b u l l rb 1 , ij b b b/ijM M M i i i?? ? ?（ ） （ ） （ ） r b u r l rb i 1 , j ij b b b/M M M i i i?? ? ?（ ） （ ） （ ） 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 19 12bb