【正文】 粉刷 內(nèi)縱墻自重 （ ） 19= 粉刷 （ ） 2 17= 框架柱自重 粉刷 梁傳來樓面自重 1/2 （ +） = 1/2 = 中間層中節(jié)點集中荷載 GB=GC= 樓面活荷載計算 樓面活荷載作用下各荷載計算 如下： P4AB=p4CD=2 = kN/m P4BC=2 = kN/m P4A=P4D=1/2 1/2 2= P4B=P4C=1/2 （ +） 2+1/4 2= pAB=pCD= = kN/m pBC= = kN/m PA=PD=1/2 1/2 2= PB=PC=1/2 （ +） 2+1/4 2= 活荷載標準值計算 宿舍 樓面均布活荷載標準值： kN/m2 會議室 樓面均布活荷載標準值： kN/m2 衛(wèi)生間 樓面均布活荷載標準值： kN/m2 走廊、樓梯均布活荷載標準值： kN/m2 屋面均布活荷載標準值：非上人屋面： kN/m2 風載、雪載標準值 根據(jù)工程所在地，工程采用省市地質氣象資料，風載荷、雪荷載取市的風載、雪載設計值，即：風載取 W0= kN/m2，雪載取 S0=。 短跨方向傳遞 5aq/8，長方向傳遞[12(a/2b) 2+(a/2b) 3]aq。Z― 風壓高度變化系數(shù)，本工程建設地點為城市郊區(qū)，取 B 類地面粗糙程度； 17 ω 0― 風荷載基本風壓值；式 中 0? =； βZ― 風振系數(shù)。z― 風壓高度變化系數(shù)。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，表中 z為框架節(jié)點至室外地面的高度， A 為一榀框架各層節(jié)點的受風面積。 層數(shù) Wj (kN) Vj (kN) ? ?kN mD? )(mj?? ??hj?? 4 137210 3 137210 2 137210 1 142042 20 地震作用計算 本工程為市郊的民用住宅，設計采用市抗震設防標準，設防烈度為 6度， Ⅱ 類場地，設計抗震分組為第一組。 分層法的基本假定： ⑴ 梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下柱上產(chǎn)生內(nèi)力，在其他層梁及柱上產(chǎn)生的內(nèi)力可忽略不及； ⑵ 豎向荷載作用下框架結構產(chǎn)生的水平位移可忽略不計。 橫梁固端彎矩的計算： 受力簡圖如圖 36 所示： 21 圖 36彎矩計算簡圖 Mab=1/12qL2 Mba=1/12qL2 公式（ 35） AB、 CD 跨固端彎矩： 頂層： Mab=－ 1/12 = Mba= 標準層： Mab=－ 1/12 = Mba= BC跨固端彎矩： 頂層： Mab=－ 1/12 = Mba= 標準層： Mab=－ 1/12 = Mba= 各節(jié)點桿端分配系數(shù)的確定 桿端分配系數(shù)用以下公式進行計算： ijijij ii ??? 公式（ 36） 頂層： 節(jié)點 A6： u=（ +） = u=(+)= 節(jié)點 B6： u=（ ++） = u=(++)= u=(++)= 標準層 : 節(jié)點 A5: u=（ ++） = u=(++)= u=(++)= 節(jié)點 B5: 22 u=（ +++） = u=(+++)= u=(+++)= u=(+++)= 底層 : 節(jié)點 A1: u=（ ++） = u=(++)= u=(++)= 節(jié)點 B1: u=（ +++） = u=(+++)= u=(+++)= u=(+++)= 桿端分配系數(shù)分配如圖 37 圖 37桿端分配系數(shù) 23 力矩分配計算如下圖 38所示： 圖 38(1)恒荷載作用下頂層彎矩分配圖 24 圖 38(2)恒荷載作用下中間層彎矩分配圖 25 圖 38(3)恒荷載作用下底層彎矩分配圖 26 表 35 梁彎矩圖 恒載作用下的彎矩圖如圖 39所示 圖 39 恒載作用下的彎矩圖 恒載作用下的剪力計算： （ 1）梁剪力的計算方法，計算如圖 310 所示 恒載 AB 跨 BC 跨 CD 跨 調幅前 調幅后 調幅前 調幅后 同 AB跨 梁左 梁右 梁左 梁右 梁左 梁右 梁左 梁右 四 層 三層 31． 10 二層 一層 27 圖 310 梁剪力計算簡圖 0?? AM 2)( qlL MMQ BAB ???? 公式（ 37） 0?? BM 2)( qlL MMQ BAA ???? 公式（ 38） (2) 柱剪力的計算，計算簡圖如圖 311所示 圖 311柱剪力計算簡圖 0?? cM h MMQ DcD )( ??? 公式（ 39） 0?? CM h MMQ DCC )( ??? 公式（ 310） 恒載作用下的剪力圖如圖 312所示： 28 圖 312 恒載作用下的剪力圖 (3) 柱軸力的計算 ,計算簡 圖如圖 313所示 29 圖 313柱軸力計算簡圖 N=NuVL+Vr 公式 (311) (式中 uN 、 N 以壓力為正，拉力為負 ) Nu－上柱傳來的軸力； VL－柱左側梁剪力 ； Vr－柱右側梁剪力 恒載作用下柱的軸力圖 ,如圖 314所示 30 圖 314 恒載下的軸力圖 活載作用下的內(nèi)力計算 采用分層法計算，除底層柱以外，其他各層柱的線剛度 ，并取傳遞系數(shù) 1/3，底層仍用 1/2。 34 框架柱反彎點高度比： y= y0＋ y1＋ y2＋ y3 公式 (313) y0— 框架柱標準反彎點高度比； y1— 上、下層梁線剛度變化反彎點高度比修正值； y y3— 上、下層高度變化反彎點高度比修正值； 各 軸柱反彎點位置如表 3 37 所示： 表 36 A軸反彎點位置計算 層號 h(m) K y0 y1 y2 y3 y yh 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 37 B軸柱反彎點位置計算 層號 h(m) K y0 y1 y2 y3 y yh 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 框架柱桿端彎矩、梁端彎矩的計算，簡圖如圖 320 所示 ： 35 圖 320計算簡圖 MC上 =Vim(1y) h 公式 (314) MC下 =Vimyh 公式 (315) 中柱： ? ?jc1jcbb bj MMiii 上下右左 左左 ??? ?bM 公式 (316) ? ?jc1jcbbbj MMii i 上下右左 右右 ??? ?bM 公式 (317) 邊柱： Mb總 j=MC下 j+1+MC 上 j 公式 (318) Vb=1/L（ M1b+Mbr ） 公式 (319) Nb=Σ(V lbVrb ) 公式 (320) 風載作用下各軸框架柱剪力和梁彎矩的計算如 表 38~表 39 所示 ： 表 38 風載作用下 A軸框架柱剪力和梁彎矩的計算 層數(shù) Vi ΣD Dim Dim/ΣD Vim yh Mc 上 Mc 下 M 總 4 38400 7906 3 38400 7906 2 38400 7906 1 38400 7906 36 表 39 風載作用下 B軸框架柱剪力和梁彎矩的計算 層數(shù) Vi ΣD Dim Dim/ΣD Vim yh Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右 4 38400 11294 3 38400 11294 0. 294 2 38400 11294 0. 294 1 38400 11294 0. 294 表 310 風載作用下框架柱軸力的計算 層 柱軸力 A軸柱 B軸柱 C軸柱 D軸柱 4 3 2 1 風載作用下框架柱和梁的剪力彎矩圖如圖 321 所 示： 37 圖 319風荷載作用下的框架柱和梁的剪力彎矩圖 38 圖 320風載作用下框架柱軸力圖 橫向框架內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調幅，因而表中恒載、活載兩列中的彎矩值為乘以彎矩調幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調幅前 的剪力值。365354000 ???h mm (1) 軸壓比驗算 底層柱 ： N max = 軸壓比 ： ? c = N /f c A c =103 /[(400365)]=＜ [] ， 滿足要求 ,則其 他各柱的軸壓比都能滿足要求。 剪跨比 ： 02hHλ n? =(2)=＞ 2,滿足要求。柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋。 因為 0l /h =＜ 15，所以 2 ? ? 。yc39。 則軸心構件受壓承載力設計值： ? （ 39。 因為剪跨比02hHλ n? =(2)=＞ 3 所以取 3?? 。 根據(jù)構造要求，柱端箍筋 最大 間距 為 min (8d ， 150)，取 100mm。為了減小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積 除按計算確定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應滿足以下要求： A S 39。 梁截面尺寸為 h = 600mm ， b = 250mm。 321 （ 1）梁的正截面受彎承載力計算 底 層： AB 梁（ 250mm? 600mm） 梁跨中彎矩為正，下部受拉，則按 T 型截面進行配筋計算，跨中截面 ?M ,現(xiàn)澆板可作為受壓翼緣，其計算寬度： 當按跨度考慮時 2400372021 ??? /l/b 39。f39。%.%.hhρ%.%bhA S 22805656002150430100565250 603 0m i n0 ???????? 上部按構造要求配筋，截面一側的最小配筋率為 % 。f mm ???????? )/(..)h(hhbfα 39。 024036570031401 26201 ...hbfαMα