【正文】 2 4 .2( 1 ) 1 0 0 0 ( 1 0 .9 9 7 )WTVmP? ?? ? ?? ? ? 式中： T—— 污泥停留時間， d； r—— 污泥容重， kg/m3，取值為 1000 kg/m3； P—— 污泥含水率， %。 (11) 池子總高度 1 2 3 4 5 0 .3 3 .7 5 0 .2 9 2 0 4 .7 2 9 .0 6 2H h h h h h m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中： h1—— 超高 ， m； h3—— 緩沖層高度 ， m。 固體負荷（固體通量） M 一般為 10～ 35kg/m3d， 取 M=10 kg/m3d； 污泥固體濃度 C=3 kg/l[18] 設計計算 （ 1）濃縮池面積 221m10 370MCOA ????? 式中： C—— 污泥固體濃度， kg/l； M—— 污泥固體通量， kg/（ m2 進泥管和排泥管均采用管徑 D=250mm 貯泥池及污泥泵 貯泥池作用 污泥從濃縮池被排除后，沒有 壓力進入污泥脫水機房，因此應設貯泥池。 32 ?? ??? （含水率為 97%）。 （ 4）斗部容積 ①將貯泥池設為正方形取斗底邊 l=1m，池，側壁傾角α =50176。 選擇 螺旋輸送機 1 臺，功率 (7)濃縮池排水量 dmQ ww /63770 339。 設計選型 選用臥式螺旋卸料沉淀離心機兩臺，型號為 LWB450，一用一備。 (3)經常有人工作的建筑物 如辦公，化驗等用房應布置在夏季主風向的上風一方，在北方地區(qū)，并應考慮朝陽。 (7)污泥處理構筑物應盡可能布置成單獨的組合，以策安全，并方便管理。 (11)污水廠內應設超越管，以便在發(fā)生事故時，使污水能超越一部分或全部構筑物，進入下一級構筑物或事故溢流 [11]。 高程布置原則如下： (1)選擇一條距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。但同時應考慮到構筑物的挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。 污水處理高程計算 (1)水頭損失計算 根據要求，管道損失一般不超過構筑物損失的 30%，而總水頭損失為管道損失和經過構筑物的損失之和，所以可以認為總水頭損失約是污水流經構筑物損失的 倍。 ① 沉淀池液面標高 ； ② 接觸氧化池液面標高 ； ③ UASB 池液面標高 ； ④ 調節(jié)池液面標高 ； ⑤ 泵站（設于細格柵 前 ）建成地下式，底部標高為 0m； ⑥ 格柵液面標高 0。有效水深 H=3m，則積水池面積為 F=。 考慮總揚程和流量 [15]，選擇 IS8050200 型污水離心泵 6 臺（ 1臺備用），流 量為 30m3/h，揚程為 。 具體見表 82，表 83 表 82 勞動定員及人員構成一覽表 序號 名稱 工人 技術人員 管理人員 合計 一 固液分離 4 1 1 7 二 廢水處理車間 4 1 1 8 三 車間總人數 12 表 83 項目運行費用 項目 數量 單價 費用（萬元/a） 工資福利 12 人 1萬 /a人 12 電費 27 萬 kW h／ a 元 /kW另外，項目的實施可減少環(huán)境污染，綜合利用資源，所以該項目可以接受的。通過對方案的設計，對工程做出系統的規(guī)劃，為企業(yè)節(jié)省投資，對企業(yè)和社會都有巨大的經濟和環(huán)境效益。 （ 4）投資較少，工藝流程簡便 本工程設計只是初步設計方案，可以針對廢水的特點做出適當的選擇，然后再做出具體設計。 （ 2）水處理后有保證，處理水的生化、理化指標均達到排放標準。對該啤酒車間廢水進行集中處理，避免廢水對周圍水環(huán)境的污染。全部投資的回收期從建設開工算起約為 4 年，從投產算起約為 3 年，回收時間不長。 表 81 工程投資估算表 工程或費用名稱 建筑工程費用 （萬元） 運 輸安裝工程費用 （萬元） 設備購置費用 （萬元） 合計 （萬元） （一）污水污泥處理部分 格柵 調節(jié)池及提升泵房 35 UASB 反應池 13 27 接觸氧化池 沉淀池 10 羅茨鼓風機 5 8 污泥濃縮池 污泥脫水間 35 （二）附屬設備 綜合實驗辦公樓 110 10 35 155 車庫及傳達室 15 5 40 60 機修間、倉庫 5 25 總 計（萬元） 207 經濟效益分析 （ 1）基礎 投資費用： 工程投資 萬元 ，其中設備投資約 207 萬元。 泵站簡圖如下所示 泵軸中心線 圖 61 泵站示意圖 考慮到提升泵的數量和集水池尺寸，建成占地 5m4m 的矩形泵站。 6 污水泵站 的設計 泵站的設計 采用集水池與機器間合建的矩形泵站。 表 51 各個構筑物的水頭損失 則有： ① 中格柵 水頭損失 h1= = ② 中格柵至細格柵水頭損失為 h2= =； ③ 細格柵至調節(jié)池的水頭損失為 h3= =； ④ 調節(jié)池池至 UASB 池的水頭損失為 h4= =； ⑤ UASB 池至接觸氧化池的水頭損失為 h5=2 =； 構筑物 名稱 格柵 調節(jié)池 UASB 池 接觸氧化池 沉淀池 水頭損失 取值范圍 （ m） ～ ～ ～ ～ ～ 實際取值 （ m） ⑥ 接觸氧化池至 沉淀池 的水頭損失為 h6= = 沿線損失約 。 (4)在作高程布置時還應注意污水流程與污逆流程的配合，盡量減少需抽升的 污泥量。 (2)計算水頭損失時，一般應以近期最大流量作為構筑物 和管渠的設計流量；計算涉及遠期流量的管渠和設備時，應以遠期最大流量為設計流量，并酌加擴建時的備用水頭。 本設計的平面布置詳見相關圖紙。 (9)污水廠內管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。 (5)總圖布置應考慮遠近結合，有條件時，可按遠景規(guī)劃水量布置，將處理構筑物分為若干系列，分期建設。 5 污水處理站平面及高程布置 平面布置 平面布置原則 (1)處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管理。為了綜合利用和 最終處置，需要對污泥進行脫水處理。 /2= 取保護高度為 ，則斗內有效容積為 V0=31 （ 12+42+1 4） = （ 5）貯泥池總高度 設超高 h2=， 則總高： H= h1+h2+ H0=++2+1=。39。如果污泥脫水性能不理想，也可作為泥質調理池，加入混凝劑改善其脫水性能，提高脫水效果 [19]。 則濃縮池直徑 mmAD 2144 ????? ? （ 2）濃縮池高度 mAQTh 7018241 ?????? 式中： T—— 污泥濃縮時間， h （ 3）濃縮池總深度 mhhhH ??????? 式中： h2—— 超高， m； h3—— 緩沖層高度， m。 （ 1） UASB 厭氧池， Q1=,含水率 %； （ 2）生物接觸氧化池， Q2=,含水率 %； （ 3）沉淀池， Q3=,含水率 %； 總污泥量為： Q= Q1+ Q2+ Q3 =++=為考慮實際因素，取 Q=70 m3/d 平均含水率為： % 設計參數 污泥濃縮池采用輻流式重力濃縮池。則 5 39。 校核集水槽每米出水堰的過水負荷 m a x0 0 . 0 2 6 2 5 1 . 1 9 6 / 2 . 9 /3 . 1 4 7qq L s L sD?? ? ? ??，符合要求，可不另設輻射式水槽。其與 表面負荷 q’ 數值上相等。 沉淀池 沉淀池作用 接觸氧化池中的生物膜會老化脫落，而沉淀池的作用就是從廢水中分離出脫落的生物膜，確保出水達標 [9]。 （ 10）污泥產量計算 污泥排放量 QSSYX ea )( —?? 式中： Y污泥產率系數， kgMLVSS/(kgBOD5),取 Q 污水設計流量， m3/d。 （ 7）供氣量的計算 (淹沒深度取 ) 3 3 3 5bP 1 0 1 .3 2 5 1 0 9 .8 1 0 1 0 1 3 2 5 9 .8 1 0 4 .5 1 .4 5 1 0 PaH? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ，氧的百分比 ? ?? ? ? ?? ?2 1 1 2 1 1 0 . 31 0 0 % 1 0 0 % 1 5 . 7 %7 9 2 1 1 7 9 2 1 1 0 . 3AtAEO E? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? ? 式中： AE 空氣擴散器的氧轉移效率，取 30%； 1，得水中溶解氧飽和度 Cs(20)=(30)=溫度為 20℃時，脫氧清水的充氧量為： )20()30()20(0 0 2 )( ???? TLsstCCCRR??? 式中 :? 氧轉移折算系數，（一般取 ～ ，取 ）； ? 氧溶解折算系數，（一般取 ～ ，取 ）； ? 密度， ； LC 廢水中實際溶解氧濃度， mg/l（一般取 2mg/l）； tR 需氧量 ,kg/h。 （ 6）曝氣系統的計算 需氧量的計算 需氧量 XVbSSQaQ e ????? )( 0 = 3000 (18923) 103＋ 3000 103 498 =式中： aˊ 平均轉化 1Kg 的 BOD 的需氧量 Kg/Kg，取 ； Q 污水設計 流量， m3/d。 d)。 容積負荷 取 kg BOD5/(m3 （ 4）排泥系統設計 產泥量為： 1215 3000 103=237kgMLSS/d； 污泥濃度采用 20210mgMLSS/L=20kg/m3； 則產泥量 237kgMLSS/d=； 每日產泥量 237kgMLSS/d，則每個 USAB日產泥量 ,可用 250mm 排泥管，每兩天排泥一次。 （ 2）配水系統設計 本系統設計為圓形布水器，每個 UASB 反應器設 120 個布水點。 設計水量 Q＝ 3000m3/d=125 m3/h= m3/s 表 32 UASB反應器進出水水質指標 水質指標 CODcr BOD5 SS TN 進水水質 (mg/l) 1215 630 280 30 去除率（ %） [16] 65% 70% 60% 50% 出水水質 (mg/l) 425 189 112 15 設計計算 （ 1）反應器容積計算 UASB 有效容積： 3 30 3 0 0 0 1 2 1 5 1 0 12153VQSVmN???? ? ?有 效 式中： Q 設計流量， m3/d S0 進水 COD 含量， g/l NV容積負荷， kgCOD/(m3其設備簡單，運行方便，勿需設沉淀池和污泥回流 裝置，不需充填填料，也不需在反應區(qū)內設機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題 [15]。 根據空氣量 Qs和 H 選擇型號為 LSR1251WD 羅茨鼓風機 5 臺，一臺備用。 設計參數 設計水量 Q=3000m3/d=125m3/h=； 水力停留時間 T=6h 設計計算 （ 1） 調節(jié)池有效容積 [14] 池子有效容積 V=QT=125 6=750 m3 （ 2）調節(jié)池尺寸 取池總高 H=2m,其中超高 ,有效水深 h= 則池面積 2/ 75 0 / 1. 5 50 0A V h m? ? ? 池長取 L=25m 池寬取 B=20m 則池子總尺寸為 L B H=25m 20m 2m （ 3） 空氣管設計 空氣量 31 2 5 4 5 0 0 /sQ Q D m h? ? ? ?，根據空氣主管、支管及穿孔管內氣體流速的要求范圍，管徑分別選擇 150mm、 80mm 和 40mm。 校核： m a x10 . 0 5 2 539。 ） ； b —— 格柵凈間距 ， m； h —— 柵前水深 ， m； v —— 過柵流速 ， m/s； ⑵ 柵槽寬度（ B） 設柵條斷面為銳邊矩形斷面 ms ? ( 1 ) 0. 00 8 ( 36 1 ) 0. 00 8 36 0. 56 8B s n bn m? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中： s —— 柵條寬度 ， m； n —— 柵條間隙數 ， 個 ；