【正文】 (kN) VA (kN) VB (kN) VB= VC (kN) N 頂 (kN) N 底 (kN) N 頂 (kN) N 底 (kN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 第 39 頁 共 86 頁 表 15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 風(fēng)荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： w=β Zμ Sμ Zω 0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為： ω 0=地面粗糙類別為 B 類； 表 16 層次 1 2 3 4 5 6 Hi（第 i 層距離室外地面的高度） 表 17 離地面高度（ m） z 風(fēng)壓高度變化系數(shù)μ Z 層 次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A B VqA=VB (KN) VqB=VqC (KN) VmA=VmB (KN) Vmb=Vmc (KN) VA (KN) VB (KN) VB= VC (KN) N 頂 =N 底 (KN) N 頂 =N 底 (KN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 第 40 頁 共 86 頁 因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)高度 H=30m,故取β Z=, μ S= 表 18 z（ m） ω k（ kN/m2） 轉(zhuǎn)。 m） 括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。 m） 五層梁端彎矩： M左 = 由圖 11查得梁上均布荷載為： 第六層： q =集中荷載： 第五層： q =集中荷載： 邊柱自重： 中柱自重： 由圖 15查得 六層梁端彎矩： M左 =為提高精度，對于彎矩不平衡的結(jié)點(diǎn)，將結(jié)點(diǎn)不平衡彎矩（即柱傳彎矩）再分配一次進(jìn)行修正。切斷的橫梁線剛度為原來的 2 倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計(jì)算。m) Vb (kN) NA (kN) NB (kN) 6 5 8 2 4 3 3 4 2 2 3 3 3 5 7 2 2 1 6 6 6 8 7 1 0 8 8 2 109.76 1 第 26 頁 共 86 頁 圖 8 屋（樓）面板支承梁的荷載 經(jīng)判斷知該設(shè)計(jì)中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計(jì)算如下： ⑴ 第 6層梁的均布線荷載： AB 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： BC 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑵ 第 6 層活荷載： AB 跨： =BC 跨： =⑶ 第 6 層框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 第 27 頁 共 86 頁 邊柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 邊柱次梁自重（包括抹灰） 25= 高女兒墻自重（包括抹灰） （ ） 8= 連系梁傳來屋面自重（包括抹灰） （ + ） = 頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載： 中柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 中柱次梁自重（包括抹灰） （ +） 25= 連系梁傳來屋面自重 （ + + ） = 頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： ⑷ 第 5層梁的均布線荷載： AB 跨： 臥房段 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （ ） 8=恒載： 衛(wèi)生間段 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （ ） 8=恒載： BC 跨： 第 28 頁 共 86 頁 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑸ 第 5層活荷載： AB 跨： 2 =BC 跨： 2 =⑹ 第 5樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 邊柱次梁自重（包括抹灰） 25= 外縱墻自重（包括抹灰） （ ） （ ） 8= 連系梁傳來樓面自重 （ + ） = 標(biāo)準(zhǔn)層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 ： 中柱連系梁自重（包括抹灰） （ ） 25= 中柱次梁自重（包括抹灰） （ +） 25= 內(nèi)縱墻自重（包括抹灰） （ ） （ ） 8= 連系梁傳來樓面自重 （ + + ） = 標(biāo)準(zhǔn)層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： 中框架恒載及活荷載見圖 圖 10 用分層法計(jì)算框架彎矩 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。 m) 6 1278424 19691 5 1278424 19691 4 1278424 19691 3 1278424 19691 2 1278424 19691 1 469084 8417 層次 AB 跨 BC 跨 柱軸力 L (m) M 左(kN m) M 下 (kN 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析 本設(shè)計(jì)取軸線⑥ 上的橫向框架為 KJ— 1 代表進(jìn)行計(jì)算，柱端彎矩 KJ— 1計(jì)算，詳見表 9。 n? = 1T += += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： EKF =（ 1TTg ）max? 61 ii G?? =（ ） = 頂點(diǎn)附加水平地震作用： nF? = n? EKF = = 各層橫向地震剪力計(jì)算見表 7，所示 61(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 61iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 第 21 頁 共 86 頁 6 5 7 2 2 5 5 6 8 8 0 4 5 6 4 3 3 3 5 6 8 1 2 6 4 5 1 4 1 6 注：表 中第 6 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。 表 6 橫向框架頂點(diǎn)位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD（ kN/m） 層間相對位移i? = iG? iD T? 6 1278424 5 1278424 4 1278424 3 1278424 2 1278424 1 469084 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計(jì)算 在 Ⅱ 類場地， 7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為 第二組情況下： 結(jié)構(gòu)的特征周期 gT 和水平地震影響系數(shù)最大值 max? （ 7度，多遇地震）為： gT = max? = 第 20 頁 共 86 頁 由于 1T =＞ = =（ s），應(yīng)考慮頂點(diǎn) 附加地震作用。在未求出框架的周期前，無法求出框架的 地震力及位移， T? 是將框架的重力 荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點(diǎn)位移。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的 基頻公式。 m） bI = （ m4） bb EIK l? （ kN 圖 4 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值 水平地震力作用下框架側(cè)移計(jì)算 橫梁線剛度： 采用混凝土 C30， cE = 107kN/㎡ 在框架結(jié)構(gòu)中現(xiàn)澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 墻體自重： 外墻為 250 厚，內(nèi)墻 200 厚，采用粉煤灰輕質(zhì)砌塊，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。 屋面做法 小瓷磚層 三氈四油屋面防水層 20mm 1:3 水泥沙漿找平層