【正文】 plane to carry out a reasonable arrangement. Keywords: Architectural design, structural design, construction anization design. III 目 錄 1 結(jié)構(gòu)選型 及梁 柱 截面估算 2 框架梁 柱截面尺寸估算 3 3 荷載計(jì)算 5 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 計(jì)算 13 地震荷載 計(jì)算 45 梁內(nèi)力組合 59 基礎(chǔ)底面積 驗(yàn)算 94 保證工程工期 .質(zhì)量 .安全措施 102 繪制施工總平面布置圖 ： 建筑面積 6600 ㎡ ， 占地面積 1200 ㎡。具體情況參見結(jié)構(gòu)平面布置圖。 ： 混凝土：采用 C30； 鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱扎鋼筋 HRB335， 其余采用熱扎鋼筋 HPB235； 墻體：外墻、分戶墻采用灰砂磚，其尺寸為 240mm179。 ：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面，屋面板厚 120mm。 2 框架梁 柱截面尺寸估算 (1)框架梁：根據(jù) 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》 ，梁寬不小于 200mm，梁高不大于 4倍梁寬，梁凈 跨 不小于 4 倍梁高。 (2)框架柱：根據(jù) 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》 ，柱截面寬 b不小于 300mm，柱凈高與截面高度之比不宜小于 4。 假定框架柱嵌固 于 基礎(chǔ)頂面， 框架梁與柱剛接。 107 kN/ m2 179。 ()3 / =179。 2179。 104 kN178。 ()4 / =179。 121 179。 4 圖 梁柱相對(duì)線剛度 5 3 荷載計(jì)算 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 （ 1）屋面 30 厚 C20 細(xì)石混凝土防水 防水層三氈四油鋪小石子 30 厚水泥砂漿 找平層 179。 25 kN/m3= kN/m2 10 混合砂漿抹灰層 179。 25 kN/m3= kN/m2 抹灰層： 10厚混合砂漿 m179。 179。 17 kN/m3= kN/m 合計(jì) ： kN/m b179。（ ） = kN/m 抹灰層： 10 厚混合砂漿 179。 h=150 ㎜179。（ +）179。 400mm）的自重： 25 kN/m3179。 500mm 柱自重： 25 kN/m3179。 4179。 kN/m2 = 3kN/m 外墻 面貼瓷磚 (3 )m179。 18 kN/m3 = kN/m 鋁合金窗 179。 m179。 179。 恒載： kN/m2179。 2= kN/m 活載： kN/m2179。 2 = kN/m 樓面板傳荷載： 恒載： kN/m2179。 2= kN/m 活載： kN/m2179。 2= kN/m 梁自重： kN/m ③ ⑥ 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 = kN/m + kN/m = kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 = kN/m + kN/m = 活載 =板傳荷載 = ⑥ ⑧ 軸 框架梁 均布荷載計(jì)算 屋面板傳荷載： 恒載： kN/m2179。 179。 85 179。 2= kN/m 樓面板傳荷載： 8 恒載： kN/m2179。 179。85179。 2= kN/m 梁自重： kN/m 屋面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 = kN/m + 活載 =板傳荷載 =樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 = kN/m + kN/m = 活載 =板傳荷載 = ⑧ ⑩ 軸 框架梁 均布荷載計(jì)算 屋面板傳荷載： 板傳至 LL58 上的荷載為均布荷載。 +)179。 +)179。 +)179。 +)179。 85 179。 9 = 標(biāo)準(zhǔn) 層柱恒載 =墻 自重 +梁自重 +板傳荷載 =179。85179。 = KN 基礎(chǔ)頂面恒載 =底層外縱墻自重 +基礎(chǔ)梁自重 = kN/m179。 179。 (12179。 85 179。 +)179。 85 179。 +)179。 85 179。 +)179。 179。 (12179。 85 179。 +)179。 85 179。 +)179。 85 179。 +)179。 179。 85 179。 179。 85 179。 13 風(fēng)荷載計(jì)算 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： ? ? 2/0 BhhwW jizszk ?? ??? 式中 基本風(fēng)壓 20 / mkNw ? ； z? 風(fēng)壓高度變化系數(shù)， 本工程所處 地面粗糙度為 B類； s? 風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查表得 s? = ； z? 風(fēng)振系數(shù)取 ； ih 下層柱 高； jh 上層柱 高 ，對(duì)頂層為女兒墻高度的 2倍 ； B迎風(fēng)面的寬度， B=4 m 。 基 本自振周期計(jì)算 結(jié)構(gòu)基本自振周期由多種計(jì)算方法，下面將分別用假想頂點(diǎn)位移法，梁、柱線剛度已由前計(jì)算出，直接調(diào)用結(jié)果即可 。 表 橫向 2～ 5 層 D 值計(jì)算（ h=） 構(gòu)件名稱 cbiii ?? iic ??2? )//(122 mkNhiD cc?? 3 軸柱 14433 6 軸柱 20924 8 軸柱 20924 10 軸柱 14433 合計(jì) mkND 70714?? 表 橫向底層 D 值計(jì)算（ h=） 構(gòu)件名稱 cbiii ?? iic ??? ? )//(122 mkNhiD cc?? 3 軸柱 5757 6 軸柱 6939 8 軸柱 6939 10 軸柱 5757 合計(jì) ? ? mkND 25392 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算： △ ju = ?ijijDV （ ） 式中 jV — 第 j 層的總剪力； ?ijD — 第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ju? — 第 j 層的層間側(cè)移。 表 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算 層次 kNWj／ kNVj／ )( mkND ／／? /jum? /juh? 5 70714 1/35834 4 70714 1/18116 3 70714 1/12501 2 70714 1/9543 1 25392 1/3736 ? ?? muu j 0 0 0 2 △ 側(cè)移驗(yàn)算： 層間側(cè)移最大值 1/3736 1/550 (滿足 ) 地震荷載作用下框架變形 計(jì)算 表 變形驗(yàn)算 層次 層間剪力)(kNVi 層間剛度iD )(1 mDVuu iiii ?? ? 層高)(mhi 層間相對(duì) 彈性轉(zhuǎn)角 5 70714 1/3947 4 70714 1/2143 3 70714 1/1630 2 70714 1/1364 1 25392 1/627 由規(guī)范可知，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，樓層層間最大位移與層高之比的限值為 1/550。 在內(nèi)力分析前，還應(yīng)計(jì)算節(jié)點(diǎn)各桿的彎 矩 分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下各桿端的固端 彎矩 。 19 以上計(jì)算中，當(dāng)已知框架 M 圖求 V 圖以及已知 V 圖求 N 圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法。 活荷標(biāo)準(zhǔn)值載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在 ③ ～ ⑥ 軸間的 彎矩圖、剪力圖、軸力圖如圖 、 、 所示。 m） 23 圖 恒荷載作用下的 M 圖（單位： kN 其步驟為： (1)求各柱反彎點(diǎn)處的剪力值； (2)求各柱反彎點(diǎn)的高度； (3)求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩； (4)求各柱的軸力和 梁 剪力 。 上cM =Vim (1 y)178。 m） 總cM /（ kN178。 m） 右bM /（ kN178。 m） 38 圖 。 水平風(fēng)荷載 (從左往右吹 )作 用下框架的內(nèi)力圖如圖 、 、 所 示 。 m） 下cM /（ kN178。 h 中柱 處的梁 )(1 jcjcbb bjb MMii iM 上下右左左左 ??? ? )(1 jcjcbb bjb MMii iM 上下右左右右 ??? ? 邊柱 處的梁 jcjcjb MMM 上下總 ?? ?1 表 風(fēng)荷載作用下 ③ 、 ⑩ 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算 36 層 號(hào) iV /kN ?D /（ kN/m） imD /（ kN/m） ?DDim/ imV /kN yh /m 上cM /（ kN178。 框架柱反彎點(diǎn)位置， 3210 yyyyy ???? ,計(jì)算結(jié)果如表 ～表 所示。 24 圖 恒荷載作用下的 V 圖（單位： kN） 25