【正文】 半圓拱 砌碹 425 中速 皮帶巷 3 矩 形 砌碹 499 中速 皮帶巷 4 矩 形 砌碹 370 中速 皮帶巷 5 梯 形 錨噴 295 中速 皮帶巷 6 梯 形 錨噴 250 中速 皮帶巷 7 梯 形 錨噴 260 中速 8 梯 形 錨噴 260 中速 皮帶巷 9 梯 形 錨噴 290 中速 皮帶巷 10 半圓拱 錨噴 127 中速 皮帶巷 11 梯 形 錨噴 78 中速 皮帶巷 12 矩 形 錨噴 105 中速 皮帶巷 13 矩 形 工字鋼 中速 皮帶巷 表 3 測點斷面尺寸與風速風量測算表 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 ~33~ 測點 斷面 形狀 支護 形式 巷寬 B(m) 高度 H(m) 面積 (m2) 周長 U(m) 表速(m/min) V 真 (m/s) K 風速 V(m/s) 風量 Q(m3/s) 表號 備注 V均 14 矩 形 工字鋼 中 皮帶巷 15 矩 形 支架 95 中 皮帶巷 16 矩 形 支架 132 中 皮帶巷 17 矩 形 工字鋼 120 中 18 矩 形 錨噴 123 中 19 半圓拱 錨噴 78 中 11? 半圓拱 錨噴 98 中 20 半圓拱 錨噴 172 中
。 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 ～ 24～ 附件 Ⅰ —— 礦井通風阻力測算表 表 1 精密氣壓計測壓數(shù)據(jù)表 表 1 精密氣壓計測壓數(shù)據(jù)表 時間 A 儀器（基準） 18 B 儀器 10 備注 測點 讀數(shù) 備注 測點 讀數(shù) 備注 15： 15 0 檔 0 標高 18 P 絕 =； 15:25 1 2 皮帶 井口 1 2 15:35 1? 4 副井口 1 4 16:15 2? 818 0 檔 → 3000 1 33 16:20 3? 107 1 4 16:35 4? 289 1 23 16:45 3 780 1 22 16:40 4 1136 1 2 16:35 5 1117 1 6 17:05 6 745 標高 0→ 1 165 17:10 7 674 1 112 17:15 8 660 1 168 17:20 9 1142 1 165 17:25 10 1470 1 141 17:30 11 1752 1 151 17:40 12 528 負 3000 檔 →0 1 186 17:45 13 21 0 檔 → 3000 1 170 18:00 14 182 1 170 18:25 15 323 1 183 18:45 16 966 1 168 19:25 17 997 1 186 19:35 18 1080 1 149 19:45 19 1122 1 163 20:10 11? 1000 負 3000 檔 →0 1 157 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 ～ 25～ 表 1 精密氣壓計測壓數(shù)據(jù)表 時間 A 儀器（ 基準 ） 18 B 儀器 10 備注 測點 讀數(shù) 備注 測點 讀數(shù) 備注 15： 15 0 檔 0 標高 18 P 絕 =； 20:20 20 642 1 138 20:45 21 166 1 163 21:10 22 391 1 186 21:25 23 603 1 170 21:35 24 725 1 175 22:15 25 729 1 183 22:25 26 762 1 168 22:35 27 771 1 163 22:45 28 815 1 174 0:35 29 621 標高 0。、 35176。 8).南山 新 風機 的掛網(wǎng)后，風機負壓偏高，建議對 通風阻力損失較大的三 3 運輸大巷、三 2 運輸大巷、三 3 采區(qū)皮帶下山、三 3 采區(qū)軌道下山輸大巷、三 3 軌道大巷、 33090 機巷、 33090 風巷等巷道進行仔細檢查對于部分巷道變形的地方及時 進行刷巷降阻，以降低 南山風井新 風機負壓。 6）針對南山 風井 掛網(wǎng)時期采掘部署進行了網(wǎng)絡解算，得到了礦井主要通風機滿足井下供風需要時的需風量及負壓，即風機負壓為 ，需排風 ；根據(jù)主要通風機性能測定數(shù)據(jù)可知，要使南山 風井 新 運行FBCDZ8№30/2500 型軸流式風機 滿足此時用風需要，需將新更換的南山風井新 風機 角度調為 25176。 3). 從礦井等積孔和風阻值來看， 河南平禹煤電有限公司二礦 煤礦的 風井等積孔為 ，總風阻為 3）將 南山 風井 新 風機 角度 調 為 25176。 表 45 二礦 主要通風機運行工況表 風機名稱 葉片安裝角 解算數(shù)據(jù) 備 注 風量(m3/s) 風壓(Pa) 新 南山 風井風機 25176。 通風網(wǎng)絡解算 （ 1）解算條件 根據(jù) 20xx 年 元 月礦井阻力測定的各項實測數(shù)據(jù) 及主要通風機性能測試數(shù)據(jù) ， 根據(jù)此時期部署 進行解網(wǎng)分析。 各用風地點需風量見表 43 所示。 表 41 平禹 二礦 主要通風機工況對照表 風機地點 工況參數(shù) 實測值 網(wǎng)絡解算結果 備注 風井 風壓 (Pa) 2600 風量 (m3/min) 表 42 平禹 二礦 主要地點通過風量對照表 主要地點 實測風量 (m3/s) 解算風量 (m3/s) 備注 副提升井 皮帶斜井 大傾角皮帶 下山 三 2 運輸大巷 三 3 運輸大巷 三 3 皮帶下山 33092 采煤 工作面 由表 41 和表 42 及附表解網(wǎng)數(shù)據(jù)文件 附件 Ⅲ（ py2k00 1） 可以看出， 主要通風機工況和各分支實測風量值、實測阻力值與網(wǎng)絡 解算數(shù)據(jù)結果基本一致，滿足誤差控制范圍，這說明通風阻力測定結果可靠， 滿足網(wǎng)絡分析的要求， 可以作為礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化、改造和管理的依據(jù)。 2). 主要通風機的工況點的相對誤差控制在 5%以下。 為此，課題組于 20xx 年 1 月份對 礦 井進 行了全面的阻力測定，并以測定數(shù)據(jù)為基礎對后期通風系統(tǒng)進行了通風網(wǎng)絡預測，針對系統(tǒng)預計存在的問題進行了分析并提出了調整優(yōu)化方案。 目前礦井開采的 52 煤儲量已經(jīng)所剩無幾，目前三 2 和三 3 采區(qū)的接替非常緊張，已經(jīng)不能滿足礦井的正常生產(chǎn)需要，礦井迫切需要向下延伸對下一個煤層二 1 煤層進行開拓準備。主要通風機葉片現(xiàn)運行角度－ 3176。 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案設計優(yōu)化技術路線如圖 41 所示。因此，通風系統(tǒng)優(yōu)化方案擬定的指導思想是：針對現(xiàn)實，著眼長遠，以增強礦井的抗災能力，確保安全生產(chǎn)，并能收到長遠的經(jīng)濟效益。 (6). 改善礦井通風狀況、創(chuàng)造良好的勞動衛(wèi)生條件，為安全生產(chǎn)、不斷改善和創(chuàng)造安全舒適的勞動環(huán)境、保護勞動者的身體健康提供保障。 (2). 充分利用現(xiàn)有的井巷和通風設備，極大地發(fā)揮其潛力并進行調整。 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 ～ 15～ 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化設計的原則和指導思想 通風系統(tǒng)方案設計總的原則是要保證所提方案安全可靠、技術可行，同時兼顧經(jīng)濟合理。 通風網(wǎng)絡的阻力分析，是通過統(tǒng)計各風路的風阻、阻力、功耗分布狀況，找出高風阻、高阻力、高功耗的區(qū)域和井巷。 在礦井通風系統(tǒng)設計時，因所有的用風地點要供應大小不同的風量，而各分支的風阻又大小各異，這就必然導致通風系統(tǒng)中各條通路上的通風阻力不等，但其中必有一條通路的通風總阻力最大，此條路線即是通風系統(tǒng)分析中的最大總阻力路線，其總阻力是通風設計時選擇主要通風機的一個重要技術參數(shù)。 3).在主測線路上，整體巷道較規(guī)整，巷道維護較好，但是整個礦井的通風 線路較長，礦井的負壓較高。 4). 礦井總進風量為 m3/s，礦井總有效風量為 59m3/s，礦井內部有效風量率 為 %。 通風阻力測定結論 1) 礦井 阻力 測定相對誤差為 %，測定結果滿足礦井通風阻力測定和通風系統(tǒng)分析的精度要求，可以作為礦井通風系統(tǒng)改造、優(yōu)化和管理的依據(jù)。 表 32 礦井通風難易程度分級表 礦井通風難易程度 礦井總風阻 Rm（ ） 等積孔 A（ m2） 容 易 2 中 等 ～ 1～ 2 困 難 1 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 ～ 12～ 礦井風量分配 礦井風量分配參見表 32。 礦井通風三段阻力分布情況 表 31 區(qū)段 點號 劃分 長度 （ m） 阻力 （ Pa） 占總阻力 百分比（ %） 百米阻力 值（ Pa） 進風段 18 用風段 822 回風段 2234 合 計 從阻力分布圖 31 和表 31 可以看出， 河南平禹煤電有限公司二礦 煤礦 回風段阻力占總阻力的 %，未超過 50%，進風段的阻力所占的百分比為 %，用風段的阻力占總阻力 的 %，從這些數(shù)值上來看，礦井阻力分布基本合理 。 河南平禹煤電有限公司二礦 煤礦 風機房 U 型水柱計讀數(shù)為 2600Pa。S2/m4； ρ——實測巷道的空氣密度， kg/m3； h 阻 AB——主測路線上各段間的通風阻力， Pa。 巷道摩擦阻力系數(shù)計算 對于實測巷道的摩擦阻力系數(shù)由下式計算 LURS3?? () 式中： α——實測巷道的摩擦阻力系數(shù)， N 通風阻力計算 兩測點 AB 間的通風阻力 h 阻 AB 為： h 阻 AB =ΔhS +ΔhZ +ΔhV () 式中： h 阻 AB——兩測點 AB 間的通風阻力， Pa； ΔhS——兩測點 AB 間的靜壓差， Pa； ΔhS =PA PB +ΔP () 式中： PA， PB——A,B 兩測點上儀器的讀數(shù)值， Pa； ΔP——儀器的基準及變檔差值校正， Pa； ΔhV——兩測點 A,B 間的速壓差， Pa； ? ?2221 BBAAv vvh ?? ??? () 式中： vA , vB——A,B 兩測點斷面上的平均風速， m/s。 井巷風量： Q = V 實 空氣密度計算 ρ= （ 1 PPsat? ） () 式中： ρ——空氣密度， kg/m3； P——空氣絕對靜壓， Pa； φ——空氣相對濕度， %； Psat——飽和水蒸氣分壓力， Pa； T——絕對溫度， K,(T=273+td)； 平煤集團平禹煤電公司 二 礦 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化分析報告 5 td——干球溫度讀數(shù)， ℃ 。 測定路線的確定 根據(jù)本礦通風系統(tǒng)的具 體情況，選擇的測定路線 詳見附圖 1。實際電流 500A，實際電壓 420V，主要通風機采用雙回路供電，供電系統(tǒng)可靠。 礦井通風方式為中央并列式，通風方法為抽出式；主井、皮帶井進風，副井回風， 兩進一回 通風系統(tǒng)。 20xx 年核定生產(chǎn)能力 81 萬噸 /年。 通過礦井通風阻力測定，可以達到下列目的： 1).了解通風系統(tǒng)中阻力分布情況，發(fā)現(xiàn)通風阻力較大的區(qū)段和