【正文】 量為 2574 億立方米總補給量均值為 27 億立方米地下水水質符合《地下水質量標準》 GBT1484893 中Ⅲ類標準因此縣的地下水水質現(xiàn)狀較好 位于鹽化工業(yè)園內該區(qū)域大氣環(huán)境水環(huán)境聲環(huán)境現(xiàn)狀 2 執(zhí)行的環(huán)境質量標準和排放標準 1021 環(huán)境質量標準及規(guī)范 《環(huán)境空氣質量標準》 GB309596 《地表水環(huán)境質量標準》 GB309596 《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準》 GB38382020 《》 003 號文 《 》 95 1022 污染物排放標準 《大氣污染物排放標準》 GB1629796 《污水綜合排放標準》 GB897896 《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》 GB1234890 《 TJ362020 103 污染物 110kg天按年生產(chǎn) 300天計則產(chǎn)生量為 363ta該廢氣收集后經(jīng)堿液吸收裝置處理處理后的廢水送至污水處理系統(tǒng)根據(jù)對同類裝置的的調查氯化氫的去除率可達 99 以上本項目 24 小時工作風量為 2020 m3h 排放量為 11kgd 即排放量為 363kga 排放速率為 004kgh 排放濃度為 22mgm3 并通過 15m 高的 排氣筒排放 氯醇車間 根據(jù)氯醇車間的工程分析產(chǎn)品在氯醇化中會有少量廢氣排放其中飽和氯化氫氣體經(jīng)尾氣吸收塔送至鹽酸車間催化劑醋酸經(jīng)精餾后回用精餾塔的產(chǎn)生的尾氣其主要成分為 3氯 12丙二醇廢氣產(chǎn)生量為 021td 年生產(chǎn) 330 天計則產(chǎn)生量為 693ta該尾氣送至焚燒爐焚燒通過 35m高的排氣管排放以天然氣為燃料廢氣與助燃空氣一起送入焚燒爐在 1100℃的高溫下燃燒效率達到 9999以上絕大部分轉化為 CO2H2OHCl 為了避免有機氯化物轉化為二惡英出爐煙氣直接進入堿洗塔下部的空塔噴淋極冷洗滌段與大量的循環(huán)堿液直接接觸使煙 氣迅速降溫至 100℃以下然后煙氣再進入堿洗塔上部裝有填料洗滌段經(jīng)二次堿洗煙氣中 HCl 去除率為 99 酯化車間 根據(jù)酯化車間的工程分析產(chǎn)品在酯化過程中會有少量廢氣排放酯化過程同時也是脫氨的過程建設單位設有氨氣回收裝置將氨氣收集后送至合作單位接收精餾塔排出的尾氣其主要成分為 3氯碳酸丙烯脂廢氣產(chǎn)生量為 1t 天年生產(chǎn) 330天計則產(chǎn)生量為 330ta該尾氣送至焚燒爐焚燒通過 35m高的排氣管排放以天然氣為燃料廢氣與助燃空氣一起送入焚燒爐在 1100℃的高溫下燃燒效率達到 9999以上絕大部分轉化為 CO2H2OHCl 為了避免有機 氯化物轉化為二惡英出爐煙氣直接進入堿洗塔下部的空塔噴淋極冷洗滌段與大量的循環(huán)堿液直接接觸使煙氣迅速降溫至 100℃以下然后煙氣再進入堿洗塔上部裝有填料洗滌段經(jīng)二次堿洗煙氣中 HCl 去除率為 99 脫碳車間 根據(jù)脫碳車間的工程分析產(chǎn)品在生產(chǎn)過程中會有少量廢氣排放脫碳反應主要是去除 CO2 建設單位設有二氧化碳回收裝置將二氧化碳收集后送至合作單位接收精餾塔排出的尾氣其主要成分為環(huán)氧氯丙烷廢氣產(chǎn)生量為 03t天年生產(chǎn) 330天計則產(chǎn)生量為 99ta 該尾氣送至焚燒爐焚燒通過 35m 高的排氣管排放以天然氣為燃料廢氣與助燃空氣一起送入焚 燒爐在 1100℃的高溫下燃燒效率達到 9999以上絕大部分轉化為 CO2H2OHCl 為了避免有機氯化物轉化為二惡英出爐煙氣直接進入堿洗塔下部的空塔噴淋極冷洗滌段與大量的循環(huán)堿液直接接觸使煙氣迅速降溫至 100℃以下然后煙氣再進入堿洗塔上部裝有填料洗滌段經(jīng)二次堿洗煙氣中 HCl 去除率為 99 焚燒爐 環(huán)氧氯丙烷在生產(chǎn)過程中產(chǎn)生廢氣和精餾塔產(chǎn)生精餾殘夜收集后送入焚燒爐進行焚燒堿洗處理焚燒爐的技術指標滿足《危險廢物焚燒污染控制標準》GB184842201 要求以天然氣為燃料廢氣精餾殘夜與助燃空氣一起送入焚燒爐在1100℃的 高溫下煙氣停留時間大于等于 2 秒燃燒效率達到 9999 以上絕大部分轉化為 CO2H2OHCl 為了避免有機氯化物轉化為二惡英出爐煙氣直接進入堿洗塔下部的空塔噴淋極冷洗滌段與大量的循環(huán)堿液直接接觸使煙氣迅速降溫至 100℃以下然后煙氣再進入堿洗塔上部裝有填料洗滌段經(jīng)二次堿洗煙氣中 HCl 去除率為 99 經(jīng)處理后煙氣排放量為 3600m3h 廢氣排放中氯化氫 012kgh 環(huán)氧氯丙烷00003 kgh其它 VOC000045 kgh各污染物的濃度為氯化氫 333mgm3環(huán)氧氯丙烷 008 mgm3 其它 VOC0125 mgm3 廢氣通過 35m 的排氣筒排放各污染物均能達到排放標準要求 1032 水污染物 廢水產(chǎn)生情況工業(yè)廢水主要來源于過程中的地面沖洗污染用水量每人每天按計用水量為 m3d1320m3a 排水系數(shù)按 085 計算生活污水排放量為 m3d1122m3a 1033 固體廢棄物 固廢主要固體廢棄物為生產(chǎn)中精餾殘夜和生活垃圾生活垃圾來源于按人均0kgd 產(chǎn)生量約為 132ta 為一般固廢 精餾殘夜精餾工序產(chǎn)生的固廢每年約 12540 噸成分較復雜屬危險廢物 1034 噪聲 噪聲主要為動力設備的噪聲及各類裝卸機械運輸車輛噪聲等 104 三廢治理措施三廢三廢治理措 施 110kg天按年生產(chǎn) 330天計則產(chǎn)生量為363ta 該廢氣收集后經(jīng)堿液吸收裝置處理處理后的廢水送至污水處理系統(tǒng)根據(jù)對同類裝置的的調查氯化氫的去除率可達 99以上本項目 24小時工作風機風量為2020 m3h 則排放量為 11kgd 即排放量為 363kga 排放速率為 004kgh 排放濃度為22mgm3 并通過 15m 高的排氣筒排放符合《大氣污染物綜合排放標準》GB162971996大氣污染物排放限值氯化氫 100mgm3排放速率 026kgh排氣筒高度15 米的二級排放標準 2 焚燒爐 焚燒爐的技術指 標滿足《危險廢物焚燒污染控制標準》 GB184842201 要求以天然氣為燃料廢氣精餾殘夜與助燃空氣一起送入焚燒爐在 1100℃的高溫下煙氣停留時間大于等于 2 秒燃燒效率達到 9999 以上絕大部分轉化為 CO2H2OHCl 為了避免有機氯化物轉化為二惡英出爐煙氣直接進入堿洗塔下部的空塔噴淋極冷洗滌段與大量的循環(huán)堿液直接接觸使煙氣迅速降溫至 100℃以下然后煙氣再進入堿洗塔上部裝有填料洗滌段經(jīng)二次堿洗煙氣中 HCl 去除率為 99 處理后煙氣排放量為 3600m3h廢氣排放中氯化氫 012kgh環(huán)氧氯丙烷 00003 kgh其它 VOC000045 kgh 各污染物的濃度為氯化氫 333mgm3 環(huán)氧氯丙烷 008 mgm3 其它 VOC0125 mgm3符合《大氣污染物綜合排放標準》 GB162971996 大氣污染物排放標準中的相關要求 圖 101 有機廢氣凈化流程圖 1042 廢水治理措施治理 36860m3a 類比同類行業(yè) COD 濃度為 3098mglBOD5濃度為 1772mglSS 濃度為 680mgl 廢水排放量為 36860m3a 2 項目擬建采取措施 擬建項目產(chǎn)生的污水經(jīng)廠區(qū)建設的污水預處理設施處理后排入園區(qū)污水處理廠處理項目產(chǎn)生的廢水經(jīng)預處理即沉淀 PH 值 調節(jié)氣浮生化處理后出水送往園區(qū)污水處理廠處理 項目新建污水處理設施采用水解生化 AO 催化氧化反應器為核心的處理工藝項目污水處理工藝見圖 102 圖 102 項目污水處理工藝流程圖 主要構筑物處理效果見表 104 表 104 項目主要構筑物處理效果一覽表 序號 處理單元 水量 m3h 項目 CODmgl SSmgl BOD5mgl 1 進水 323 進水 3098 680 1772 2 預沉氣浮系統(tǒng) 進水 3098 680 1772 出水 179684 916 886 去除率 42 88 50 3 水解酸化池 進水 179684 916 886 出水 14374 732 7974 去除率 20 20 10 4 AO 池 進水 14374 732 7974 出水 31622 1464 1355 去除率 78 80 83 5 催化氧化反應器 進水 31622 1464 1355 出水 2118 131 907 去除率 33 10 33 本項目污水產(chǎn)生量為 36860m3a 323m3h COD 排放濃度為 2218mglBOD5 排放濃度為 907mglSS 排放濃度為 131mgl滿足污水處理廠的接管標準 污水處理廠工藝說明 本污水處理場建設計規(guī)模為 120m3d 處理工藝是以 水解生化 AO 催化氧化反應器 為核心的處理工藝整個工藝流程共分為四個處理部分分別為預處理部分生化處理部分催化氧化處理部分及污泥處理部分各部分工藝流程說明如下 1 預處理部分 生產(chǎn)裝置所排放污水首先進入預沉池進行勻質沉降污水中沉淀的顆粒物質及截流生產(chǎn)事故時的生產(chǎn)原料污泥排入污泥濃縮池生產(chǎn)原料清理至原料池待回收再利用廢水經(jīng)沉淀后自流至調節(jié)池調節(jié)池配備酸堿投加系統(tǒng)主要作用是調節(jié)廢水水質及 水量均質后的廢水通過提升泵提升至氣浮系統(tǒng)中的反應混凝槽在反應混凝槽內投加 PAC和 PAM然后流入渦凹氣浮機廢水中的 SS得到進一步的凈化凈化后的廢水自流至氣浮系統(tǒng)集水池然后通過提升泵提升至冷卻塔在冷卻塔的作用下使廢水水溫控制在 40℃以內然后自流至生化處理部分 2 生化處理部分 經(jīng)預處理后的廢水自流至生化處理部分的水解酸化池廢水在活性污泥作用下將截留下來的顆粒物質水解為溶解性物質同時在產(chǎn)酸菌的協(xié)同作用下將大分子物質難于生物降解的物質轉化為易于生物降解的小分子物質從而改善廢水的可生化性水解酸化池出水自流至 AO 缺氧 好氧氧化池處理系統(tǒng)控制整個生化系統(tǒng)的泥齡在 2530d 水溫控制在 3035℃ PH 控制在 72 78 使整個生化系統(tǒng)控制在最優(yōu)化狀態(tài)廢水中的有機物在此污水處理系統(tǒng)中得到最大量的處理曝氣池出水自流至二沉池經(jīng)生化系統(tǒng)處理后的廢水自流至深度處理工序 3 催化氧化處理部分 催化氧化處理部分是本工程處理出水達標排放的關鍵單元之一其作用機理是通過在系統(tǒng)內投加硫酸亞鐵及雙氧水組成強氧化試劑芬頓試劑在適合環(huán)境下芬頓試劑在水中產(chǎn)生氧化能力極強的羥基自由基 OH 使廢水中污染物結構從根本上發(fā)生改變部分轉化成污泥部分轉化成 CO2 氣體排放從 而達到去除污染物的目的生化處理部分出水進入緩沖水池后經(jīng)廢水提升水泵泵送以切線方式進入催化氧化反應器同時加入混凝劑混凝劑在具有很大高徑比的催化氧化反應器內以旋流的方式與水充分混合同時發(fā)生電化學反應帶有混凝劑的廢水會在催化氧化反應器的中上部與強氧化劑接觸強氧化劑也是由反方向切線進入反應器充分與混凝劑反應這個反應過程幾乎是瞬間完成既完成了加合取代和電子轉移同時使大部分難以降解的有機物在這里斷鍵開鏈然后反應后的廢水自流進入到氧化絮凝池利用氧化劑進一步氧化最終達到完全氧化通過投加絮凝劑使反應后的細小礬花進一步碰撞絮凝 而后進入到三沉池進行沉淀出水可達標排放 4 污泥處置部分 預沉池產(chǎn)生的污泥通過泵提升至污泥濃縮池二沉池三沉池產(chǎn)生的剩余污泥全部排入吸附池氣浮產(chǎn)生的浮渣排入浮渣池然后污泥經(jīng)濃縮的污泥及浮渣池中的浮渣經(jīng)螺桿泵送入污泥脫水機脫水后的泥餅外運處置 3廢水處理效果分析 36860噸年年工作日為 330天則每天產(chǎn)生的水量為 1117噸天參同行業(yè)污水