【正文】 的自動(dòng)模擬，充分利用計(jì)算資源，達(dá)到 “ 人休息、計(jì)算機(jī)工作 ” 的效果 。在各種導(dǎo)流能力下 ， 曲線(xiàn)在裂縫穿透比為 較為明顯的拐點(diǎn) 。 要獲得較高的采油速度 ， 就必須達(dá)到一定的壓裂規(guī)模 ， 分析此圖穿透比為 。 。 酸壓模擬設(shè)計(jì)軟件系統(tǒng) 油藏基礎(chǔ)數(shù)據(jù)管理界面 ? 酸壓模擬設(shè)計(jì)模塊 采用三套裂縫延伸模型 （ PKN、 GDK和三維模型 ） ，模擬酸壓施工中前置壓裂液或酸液在二維或三維裂縫中的流動(dòng)以及動(dòng)態(tài)裂縫在長(zhǎng) 、 寬 、 高三方向上的延伸；模擬在不同酸液類(lèi)型 、 不同排量的普通酸壓 、前置液酸壓和多級(jí)交替注入酸壓工藝的酸巖流動(dòng)反應(yīng) ， 預(yù)測(cè)酸濃度分布 ， 實(shí)時(shí)計(jì)算酸蝕裂縫參數(shù) ， 預(yù)測(cè)酸壓效果和優(yōu)化酸壓施工參數(shù) 。 320 20 40 60 80裂縫導(dǎo)流能力( D . c m )采出程度(%)Lfi= Lfi=Lfi= Lfi=Lfi= Lfi= 在裂縫穿透比小于 ；在各種穿透比下 ， 各條曲線(xiàn)的導(dǎo)流能力為 。在裂縫導(dǎo)流能力大于 ， 整體壓裂后的采收率比不壓裂可提高 1 % ~%， 在 XX油田實(shí)施整體壓裂對(duì)于提高采收率是有效的。 軟 件 特 點(diǎn) ? 軟件模型 模型體現(xiàn)了整體壓裂數(shù)值模擬評(píng)價(jià)方面的最新研究成果，也融入了油田的專(zhuān)家智慧，這使得軟件在實(shí)現(xiàn)模型先進(jìn)、功能強(qiáng)大、運(yùn)行穩(wěn)定可靠的基礎(chǔ)上，更方便現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。裂縫附近網(wǎng)格取密一些，向外逐漸稀疏。 五、壓裂經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) ntftLtLt iPPN P V )1/()Pr( c o sc o s ??????凈現(xiàn)值 原油銷(xiāo) 售收入 原油生產(chǎn)成本 壓裂費(fèi)用 壓裂施工成本 : (1)壓裂車(chē)費(fèi)用 (2)混砂車(chē)費(fèi)用 (3)設(shè)備折舊費(fèi)用 (4)完井測(cè)試費(fèi)用 (5)其它費(fèi)用 壓裂材料成本 : (1)壓裂液費(fèi)用 (2)支撐劑費(fèi)用 (3)添加劑費(fèi)用 生產(chǎn)成本 : (1)原油生產(chǎn)成本 (2)污水處理成本 (3)注水成本 （ 非注井壓裂 ， 此項(xiàng)為 0） 五、壓裂經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) “多方案”模擬結(jié)果，直接輸出到 Word文檔 ※ 油藏整體壓裂數(shù)值模擬 低滲油藏壓裂開(kāi)發(fā)技術(shù)目標(biāo) ： ◆ 提高采收率 ◆ 提高單井產(chǎn)量[ 開(kāi)發(fā)井網(wǎng)系統(tǒng) + 水力裂縫系統(tǒng) ] 優(yōu)化組合經(jīng)濟(jì)開(kāi)發(fā)低滲透油藏低滲儲(chǔ)量動(dòng)用與開(kāi)發(fā)面臨問(wèn)題： 投入 產(chǎn)出油藏整體壓裂近期技術(shù)應(yīng)用 實(shí)施油藏的整體壓裂開(kāi)發(fā)，提高油藏的采收率。 0204060801000 15 30 45 60 75 90Time(d)Oil production(m3/d)Simulation ProductionActural Production0204060801000 15 30 45 60 75 90Time(d)Oil production(m3/d)Simulation ProductionActural Production壓裂綜合評(píng)價(jià)解釋技術(shù)： ? 壓裂施工壓力分析 ? 壓裂壓力遞減分析 ? 壓裂試井分析 ? 產(chǎn)量歷史擬合 綜合壓裂設(shè)計(jì)、壓裂施工數(shù)據(jù)和壓后測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行壓裂評(píng)價(jià)，以減少某一種評(píng)估技術(shù)方法在解釋實(shí)際壓裂資料時(shí)所出現(xiàn)的誤差。 響應(yīng)用戶(hù)事件 。 長(zhǎng)期導(dǎo)流能力 勝利采油院實(shí)驗(yàn)結(jié)果 測(cè)試的導(dǎo)流能力下降了 40~70% 導(dǎo)流能力遞減對(duì)產(chǎn)氣量的影響 (單位： 104m3/d) ?時(shí)間 (天 ) 導(dǎo)流能力不變 (β =0) 導(dǎo)流能力遞減 (β =) 產(chǎn)氣量下 降 (%) 4 15 30 90 180 360 ??? tFFdr c d 0應(yīng)力敏感 )( PPiieKK ??? ?01020300 50 100 150 200 250與井筒之距/ m滲透率損失率/%360d100d30d圖 不同時(shí)間的滲透率變化 圖 不同滲透率模數(shù)的生產(chǎn)動(dòng)態(tài)對(duì)比 102030400 100 200 300 400生產(chǎn)時(shí)間/ d日產(chǎn)油量/m3/d =0 = =α α α 啟動(dòng)壓力梯度 由于在壓裂氣井的實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，只有在作用壓力梯度大于一臨界值時(shí)（即啟動(dòng)壓力梯度），流體才能流動(dòng) , )()]([ gggtqPk ???????????? 四、數(shù)值模擬方法 ? 解析法、圖圖版法很少考慮實(shí)際油藏的諸多因素的影響，只能簡(jiǎn)單計(jì)算壓后的增產(chǎn)倍比或穩(wěn)定產(chǎn)量，無(wú)法預(yù)測(cè)壓裂井在一段時(shí)間里生產(chǎn)動(dòng)態(tài)的變化。 200500800110014001700 含水飽和度(小 數(shù))累計(jì)氣產(chǎn)量(萬(wàn)方)Lf=300Lf=200Lf=100圖 含水飽和度對(duì)累計(jì)產(chǎn)量的影響 累計(jì)氣產(chǎn)量隨含水飽和度的增加幾乎線(xiàn)性下降。 這里主要指除縫長(zhǎng)、導(dǎo)流能力外的壓裂相關(guān)參數(shù)。 二、穩(wěn)定產(chǎn)量解析計(jì)算 (1)蔣廷學(xué)方法 (以壓裂氣井為例 ) 穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能研究 (1) 氣井壓裂后形成對(duì)稱(chēng)分布于氣井兩側(cè)的垂直裂縫； (2) 裂縫剖面為矩形，高度恒定，并等于油層厚度； (3) 裂縫寬度相對(duì)于氣藏的供給半徑非常小，在進(jìn)行保角變換時(shí)可忽略不記； (4) 氣藏及裂縫內(nèi)均為單相流動(dòng)，且氣藏中氣體的流動(dòng) 符合達(dá)西線(xiàn)性定律，而裂縫中的氣體流動(dòng)符合Forchhermer非達(dá)西流動(dòng)方程； 假設(shè)條件 壓裂井井口標(biāo)準(zhǔn)狀況下的體積流量公式： ? ?? ?)1(122???? ???????epTzeppThkwQarwoaff非達(dá)西流修正系數(shù) hwQkvkfff???????????1111???????fffoLwkkRe2ln20 00??式中 39。 ? c. 對(duì)一定縫長(zhǎng)，存在一個(gè)最佳裂縫導(dǎo)流能力，超過(guò)該值而增加導(dǎo)流能力的效果甚微，例如對(duì) Lf/Le=，當(dāng)導(dǎo)流能力比值為 ，增加裂縫導(dǎo)流力基本上不能增加增產(chǎn)比 Jf/J0。 將計(jì)算的 和已知參數(shù)代入地層線(xiàn)性流的△ p~ △ t1/4方程得： 2362 .)( ftmDwKK f ??4/1)( 0 9 tp ???③ 有限導(dǎo)流能力曲線(xiàn)擬合 (例： CinoLey曲線(xiàn) ) 曲線(xiàn)擬合值： 則 : 與診斷繪圖分析結(jié)果 : 符合較好 ,. ???? fDff CftmDwKftxmDK ，23622 7 4 )( ftmDwKKf ?????計(jì)算雙線(xiàn)性流的結(jié)束時(shí)間： 實(shí)際診斷繪圖上擬合上的點(diǎn)均 ④ 半對(duì)數(shù)曲線(xiàn)分析（ Horner法） 半對(duì)數(shù)直線(xiàn)斜率 :1870 確定 p1h(半對(duì)數(shù)直線(xiàn)上 t=1h時(shí)的延伸壓力 )： 6019psia Horner方程計(jì)算： 有效滲透率 Ko= 視徑向穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)： 由于出現(xiàn)了擬徑向流，半對(duì)數(shù)分析有效 ⑤ 擬徑向流分析 （確定滲透率和表皮系數(shù)） 滲透率 K的計(jì)算 ：選取徑向流壓力導(dǎo)數(shù)曲線(xiàn)的點(diǎn)，這里取不穩(wěn)定 視徑向流穩(wěn)態(tài)表皮系數(shù)計(jì)算 ：選取雙對(duì)數(shù)壓力曲線(xiàn)最后的壓力點(diǎn) (720h,3274psia): S= mDhBqfK oo ),( ?? ?計(jì)算 K 的選點(diǎn) 計(jì)算 S的選點(diǎn) 圖 第三部分 壓裂井產(chǎn)能分析 一、典型曲線(xiàn)圖版法 二、穩(wěn)定產(chǎn)量解析計(jì)算 三、影響壓裂井產(chǎn)量的因素分析 四、數(shù)值模擬方法 五、壓裂經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) 一 、 典型曲線(xiàn)圖版法 增產(chǎn)倍比 ：指相同生產(chǎn)條件下壓裂后與壓裂前的日產(chǎn)水平之比 。 裂縫和地層的雙線(xiàn)性流 雙線(xiàn)性流 曲線(xiàn)特征： ：曲線(xiàn)尾部上翹 ：曲線(xiàn)尾部向下彎曲 快速的診斷確定導(dǎo)流能力的范圍 fDCfDC雙線(xiàn)性流期間的直角坐標(biāo)圖 雙線(xiàn)性流 曲線(xiàn)截距 (如果不為 0)： 0 ：近井帶的導(dǎo)流能力傷害 0：近井帶導(dǎo)流能力增強(qiáng) 曲線(xiàn)斜率： 計(jì)算裂縫導(dǎo)流能力，與縫長(zhǎng)無(wú)關(guān) 4/14 5 0 8 DfDfDwD thCp ? 雙線(xiàn)性流 ????????????????????????])[(3)(42fDfDfDfDfDfDfDfDfDfDfDfDD e b fhChChChChChCt雙線(xiàn)性流結(jié)束時(shí)間： 適用條件： fDh≤2 ：裂縫高度與產(chǎn)層凈厚之比 fDh 地層線(xiàn)性流 無(wú)量綱縫導(dǎo)流能力超過(guò)接近 80， 裂縫內(nèi)引起的壓力損失可忽略。 試井分析的實(shí)質(zhì)是反問(wèn)題，解不唯一 第二部分 垂直裂縫試井分析 一、壓后流體流動(dòng)方式 二、試井分析步驟 三、分析實(shí)例 一、壓后流體流動(dòng)方式 以井筒存儲(chǔ)為主的流動(dòng) 裂縫線(xiàn)性流動(dòng) 雙線(xiàn)性流 地層線(xiàn)性流 擬徑向流 有限導(dǎo)流垂直裂縫模型 xf xf w 井 裂縫 基本假定 : （ 1） 、只壓開(kāi)一條裂縫，與井筒對(duì)稱(chēng)，半長(zhǎng)為 Xf； （ 2） 裂縫具有一定的滲透率，沿著裂縫存在壓降； （ 3） 裂縫的寬度為 W?０ ； （ 4）裂縫滲透率 Kf比油層滲透率 K大得多。 泵注壓降的導(dǎo)數(shù)分析 壓力導(dǎo)數(shù)對(duì)壓力變化的敏感度提高了，用于量化縫高延伸至高應(yīng)力遮擋層的程度；并實(shí)現(xiàn)端部脫砂的早期發(fā)現(xiàn) 整個(gè)壓力數(shù)據(jù)無(wú)顯著的變化，壓力導(dǎo)數(shù)在 50min時(shí)快速增加 (25min時(shí)的壓力導(dǎo)數(shù)增加，由于支撐劑加入粘度增加 ) 由施工壓力確定裂縫幾何參數(shù) 基本思想： 二維模型： 縫長(zhǎng)、縫寬、連續(xù)性方程聯(lián)立，調(diào)整參數(shù)使計(jì)算壓力與實(shí)際施工壓力較為接近。 典型的施工壓力分析 lg p lg t Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅳ ：斜率 〈 0，縫高增加、壓開(kāi)多條裂縫、或遭遇大規(guī)模裂縫體系。 PKN:隨時(shí)間增加 (3)適用范圍： KGD: 淺層或塊狀厚油氣層 。 ③考慮到壓力數(shù)據(jù)受裂縫表面和濾餅持續(xù)固化（擠壓）的影響，小型壓降測(cè)試的關(guān)井時(shí)間至少為總閉合時(shí)間的 4~5倍。 階梯注入測(cè)試的壓力與注入速率分析 基質(zhì)注入壓力： 斜率較大 裂縫延伸壓力： 較平緩 一般地，裂縫延伸壓力比 Pc高 50~200psi (1psi≈7kPa) C 點(diǎn) C： 測(cè)試前的井底壓力；