【正文】 和 邊界條件 ，可求得上述方程的解答。 所謂固結(jié)度，是指在某一固結(jié)應力作用下，經(jīng)某一時間 t后，土體發(fā)生固結(jié)或孔隙水應力消散的程度。隨著時間的 消逝，土中孔隙水排出使土體產(chǎn)生 固結(jié)變形 。 從實用上看，可采用信息化施工，利用沉降觀測資料來推算后期沉降量（ 雙曲線法 、對數(shù)曲線法 等）。 土的抗剪強度對地基承載力、擋土墻土壓力和土坡穩(wěn)定等問題產(chǎn)生直接影響。 128 ?cf?? 莫爾包線表示材料在不同應力作用下達到 極限狀態(tài) 時，滑動面上法向應力 ?與剪應力 ?f 的關系。 130 ??0 3? 1???A 莫爾圓可以表示土體中一點的應力狀態(tài)，莫爾圓圓周上各點的坐標就表示該點在相應平面上的 正應力 和 剪應力 。這時的莫爾圓稱為 極限應力圓 。 )245( ???137 第 3節(jié) 抗剪強度的 測定方法 ※ 測定土的抗剪強度的方法有多種 。根據(jù)莫爾 庫倫理論，這一組極限應力圓的公共切線即為土的 抗剪強度包線 ，可近似取為一條直線，直線的方程即為 庫倫公式 所表示的方程。如僅需測定飽和粘性土的不排水抗剪強度，就可以利用比較簡單的無側(cè)限抗壓強度試驗代替三軸試驗。試驗結(jié)果見下圖。 153 由于只能得到一個有效應力 圓，所以不能得到有效應力破壞 包線，不固結(jié)不排水試驗只用于測定飽和土的不排水強度，所以可以用無側(cè)限抗壓強度試驗代替三軸壓縮試驗來測定飽和土的不排水抗剪強度。 飽和粘性土的固結(jié)不排水抗剪強度受 應力歷史 的影響，所以首先要區(qū)分試樣是處于什么樣的 固結(jié)狀態(tài) 。 158 下圖表示正常固結(jié)狀態(tài)的 飽和粘性土的固結(jié)不排水試驗結(jié)果，圖中用實線 表示的為 總應力圓和總應力破壞包線 ，用 虛線 表示的為 有效應力圓和有效應力破壞包線 ， uf為剪切破壞時的孔隙水壓力。 161 超固結(jié)狀態(tài)的飽和粘性土 的固結(jié)不排水剪切試驗得到的總應力破壞包線如下圖所示，是一條略平緩的曲線，可近似以直線 ab代替，與正常固結(jié)狀態(tài)土的固結(jié)不排水破壞包線 bc相交， bc的延長線通過原點。 164 ??0 超固結(jié)狀態(tài)土的固結(jié)不排水試驗 超固結(jié)狀態(tài) 正常固結(jié)狀態(tài) c???165 三、固結(jié)排水抗剪強度 固結(jié)排水試驗（ CD試驗 ） 是在 施加周圍壓力時 充分排水 （固結(jié)），而在 施加軸向壓力直至剪切破壞的整個試驗過程中 允許排水 （排水）。 包線略彎曲，實用上近似 超固結(jié)狀態(tài)的土，其破壞 168 試驗結(jié)果表明，對于同一 種土，固結(jié)排水試驗得到的 cd、 ?d與固結(jié)不排水試驗得到的 c39。代替 cd、 ?d 。 170 ??0 cu?正常固結(jié)狀態(tài)飽和粘性土在三種 不同不排水條件下的剪切試驗結(jié)果 ??0?u?d?171 四、抗剪強度指標的選擇 飽和粘性土的抗剪強度 性狀是很復雜的，它不僅與 剪切條件 有關，還與 土的應力歷史 等因素有關。、 ?39。 176 ~應變關系呈 應變硬化型 ，對同一種土，緊 砂和松砂的強度最終趨向同一值。 臨界孔隙比是與 側(cè)壓力 （ 圍壓 ） ?3有關的 ，不同的 ?3可以得出不同的 ecv 。 182 ：倒數(shù)第 9行“常固 結(jié)不排水強度 ...” ：第 11行 “ … 有效應力破壞包線都通原點 ” 狀態(tài)土的 過 ：第 11行“不同的 ?3可以得出不同的 eev值。例題中說“整理試驗結(jié)果得到 …” ，由于試樣土處于超固結(jié)狀態(tài)（由 知），所以僅由一個有效應力表示的極限應力圓是無法得到有效應力破壞包線的。 而例題的解答過程中，應力采用總應力，卻使用有效應力的強度指標來計算，是一種概念的混淆 。 ， c39。 187 【 解 】 有效的主應力分別為 k P a3 0 01 8 0)2 0 02 8 0( )2 8 0( 31???????? fu??k P a201 8 02 0 033?????? fu??188 剪切破壞面與大主應力作用面 的夾角為 ?? 57245 ???? ??f由式（ 35）計算破壞面上的法向有效應力 ?39。 土壓力 是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對墻背產(chǎn)生的側(cè)向壓力。因此，在地基計算中，應驗算地基的承載力。 根據(jù)墻的 位移情況 和墻后土體所處的應力狀態(tài) ，土壓力可分為以下三種： 199 ：當擋土墻 向 離開土體方向 偏移至土體達到 極 限平衡狀態(tài)時 ，作用在墻上的土壓力，一般用 Ea表示。 204 ※ 靜止土壓力的計算 在填土表面下任意深度 z處 的靜止土壓力強度可按下式計算： 020 21 KHE ?? 由上式可知，靜止土壓力沿墻高呈三角形分布。 207 豎直截面上的法向應力為： zz ?? ?zKx 0?? ? 在離地表為 z深度處取一單 元體，單元體水平截面上的法 向應力等于該處土的 自重應力 ，即 208 由于為半空間，所以土體內(nèi) 每一豎直面都是 對稱面 ，因此豎 直截面和水平截面上的剪應力都等于零，因而相應截面上的法向應力 ?z和 ?x都是 主應力 ，此時的應力狀態(tài)可用莫爾圓表示。 211 此時， ?x達到最低限值 ?a， ?a是小主應力， ?z是大主應力， 莫爾圓與抗剪強度包線（破壞包線） 相切 。剪切破壞面與 豎直面 的夾角為 。 217 ※ 朗肯土壓力理論的假設： ； ； 。如果墻背與土的接觸面上滿足 剪應力為零 的邊界應力條件 以及產(chǎn)生主動或被動朗肯狀態(tài)的 邊界變形條件 ，由此可推導出主動和被動土壓力計算公式。 245???212 ??0 ? z K0? z ?a ??? tgcf ??主動朗肯狀態(tài)時的莫爾圓 213 上述單元體在水平截面上的 法向應力 ?z不變而豎直截面上的法向應力 ?x卻逐漸 增大 ，直至滿足極限平衡條件為止（稱為 被動朗肯狀態(tài) ）。 209 ??0 ? z K0? z ??? tgcf ??彈性平衡狀態(tài)時的莫爾圓 210 如果使整個土體在水平方 向均勻 伸展 （ ?x減小 ） 或 壓縮 （ ?x增大 ），直到土體由彈性平衡狀態(tài)轉(zhuǎn)為塑性平衡狀態(tài) 。 研究一表面為水平面的半空間（土體向下和沿水平方向都伸展至無窮）。 ：當擋土墻靜止不動，土體處于 彈性平衡狀態(tài)時 ，土對墻的壓力，用E0表示。因此，應驗算邊坡的穩(wěn)定性，必要時應采取適當?shù)墓こ檀胧﹣肀ＷC邊坡的穩(wěn)定性。 土壓力 主動土壓力 靜止土壓力 被動土壓力 196 地基承載力 是指地基承受 建筑物荷載的能力。 的 平面上，所以 k P a14090s i n)20300(212s i n)(2131m a x????????????191 第 4章 重點內(nèi)容 庫倫強度理論 強度的總應力法和有效應力法 192 第 4章 作業(yè) p130： 31， 32， 35， 38 193 第 5章 土壓力、地基承載 力和土坡穩(wěn)定性 第 1節(jié) 概述 第 2節(jié) 擋土墻上的土壓力 第 3節(jié) 朗肯土壓力理論 第 4節(jié) 庫倫土壓力理論 第 5節(jié) 擋土墻設計 第 6節(jié) 地基破壞型式和地基承載力 第 7節(jié) 土坡的穩(wěn)定性分析 194 第 1節(jié) 概 述 擋土墻 是防止土體坍塌的 構(gòu)筑物，在工程建設領域得到廣泛應用。其中對一個試樣施加的周圍壓力 ?3 =200kPa，試樣破壞時的主應力差 ?1 ?3 =280kPa，測得的孔隙水壓力uf=180kPa。所以本例題的完整過程如下： 186 【 例題 31】 一組 飽和粘性土 試樣在三軸儀中進行固結(jié)不 排水試驗，整理試驗結(jié)果得有效內(nèi)摩擦角 ?39。（本人認為： 例題的出題內(nèi)容的 描述 有問題 ） c???185 解題的過程存在 概念 問題。 ecv 第 4章 內(nèi)容勘誤 183 ：例題 31。 181 當飽和松砂受到動荷載 作用，由于孔隙水來不及排 出，孔隙水壓力不斷增加，就有可能造成土體結(jié)構(gòu)的破壞，有效應力降低為零，使得砂土象流體那樣完全失去抗剪強度，這種現(xiàn)象稱為砂土的 液化 。 高周圍壓力 下，不論砂土的松緊如何，受剪時都將 剪縮 。 173 對于一般的工程問題多 采用總應力分析法，其指標 和測試方法的選擇原則如下： ，而地基土的透水性和排水條件不良時，可采用 三軸不固結(jié)不排水試驗 或 直剪的快剪試驗 結(jié)果； ，而地基土的透水性較高且排水條件較佳時，則可以采用 固結(jié)排水 或 慢剪試驗 的結(jié)果； 174 情況之間，可用 固結(jié)不排水 或 固結(jié)快剪 的試驗結(jié)果； ，而且在建筑物的施工和使用過程中都要經(jīng)歷不同的固結(jié)狀態(tài)，因此， 確定強度指標還應結(jié)合工程經(jīng)驗 。所以針對具體的工程問題，確定土的抗剪強度指標的方法只能是盡可能地模擬實際工況來進行試驗。如果用總應力表示，將得到完全不同的試驗結(jié)果，而以有效應力表示，則不論采用哪種試驗方法，都得到近乎同一條有效應力破壞包線。很接近，由于固結(jié)排水試驗所需的時間太長，故實用上用 c39。 166 ??0 正常固結(jié)狀態(tài)土的固結(jié)排水試驗 d? 其破壞包線通過原點。 162 ??0 ccu 超固結(jié)狀態(tài)土的固結(jié)不排水試驗 a b c 超固結(jié)狀態(tài) 正常固結(jié)狀態(tài) 163 有效應力圓和有效應力破壞 包線如下圖中虛線所示。 159 ??0 cu?正常固結(jié)狀態(tài)飽和粘性土 固結(jié)不排水試驗結(jié)果 fu??160 因為正常固結(jié)狀態(tài)的試樣在 剪切破壞時產(chǎn)生 正的孔隙水壓力 ， 故有效應力圓在總應力圓的 左邊 。 不同固結(jié)狀態(tài)的試樣，其抗剪強度性狀是不同的。如果飽和粘性土從未固結(jié)過，則其中的有效應力為零（先期固結(jié)壓力也為零），表現(xiàn)為一種泥漿狀土，其抗剪強度必然也等于零。試驗結(jié)果表明，雖然三個試件的圍壓不同，但破壞時的 主應力差相等 ，所以三個總應力圓的直徑相同，所以破壞包線是一條 水平線 ，可得 0?u?)(21 31 ??? ??? uf c152 由于在不排水條件下，試樣 在試驗過程中 含水量 不變 ， 體積 不變 ，改變周圍壓力增量只能引起 孔隙水壓力 的變化，并不會改變試樣中的 有效應力 ，各試件在剪切前的有效應力相等，因此抗剪強度不變。 148 第 4節(jié) 飽和粘性土的 抗剪強度 一 、 不固結(jié)不排水抗剪強度 不固結(jié)不排水試驗（ UU試驗 ）是在 施加周圍壓力時 不排水 （不固結(jié)），且在 施加軸向壓力直至剪切破壞的整個試驗過程中 也 不允許排水 （不排水）。根據(jù)試驗結(jié)果，只能作一個極限應力圓（ ?1= qu 、 ?3=0），對于一般粘性土就無法作出破壞包線。試驗結(jié)果表明，對于粘性土 ?f ~ ?基本上呈直線關系，直線方程可用庫倫公式表示；對于無粘性土， ?f ~ ?則是通過原點的直線。因為 土的抗剪強度是土體抵抗剪切破壞的 極限能力 。說明該點在任何平面上的剪應力都小于土的抗剪強度，所以不會發(fā)生剪切破壞； 132 相切，切點為 A。 用庫倫公式表示莫爾包線的強度理論稱為 莫爾 庫倫強度理論 。 124 第 2節(jié) 庫倫公式和莫爾 庫倫強度理論 一 、 庫倫公式 ??? tgcf ???cf??125 c和 ?稱為 抗剪強度指標 ?！? 增量 117 ：倒數(shù)第 4行“土的測壓力 …. ” 側(cè) ：從上向下第 4行“可以引入一個系數(shù) a， ….” ，式（ 273b）也做相應改正。 三維應力狀態(tài)下，按變形機理，地基土體的總沉降可以分成三部分： 瞬時沉降 ， 固結(jié)沉降 ， 次固結(jié)沉降 。 飽和土單元體在受荷一瞬間，孔隙水來不及排出，故土的體積不會發(fā)生變化。但是這樣