【正文】 8 高程確定 ..........................................................................................................79 污泥處理構(gòu)筑物高程布置 .................................................................................80 第四章 污水廠平面布置 ................................................................................................81 平面布置原則 ....................................................................................................81 管線布置 ...........................................................................................................82 第三部分 致謝 ..............................................................................................................83 第四部分 參考文獻(xiàn) .......................................................................................................84 第一部分 污水廠 工藝 選擇 第一章 設(shè)計(jì)概論 城市自然狀況 城市性質(zhì)與規(guī)模 規(guī)劃面積 18km2， ，人口 萬(wàn)人?？刹豢紤]地下水對(duì)基礎(chǔ)的腐蝕性。 排水系統(tǒng)的輸送能力能保證污水處理廠 4 萬(wàn) m3/d 的工程規(guī)模。污水廠進(jìn)水口位于廠區(qū)西南 角，進(jìn)水污水管管底標(biāo)高 。污 水廠主要處理構(gòu)筑物擬分為二組，這樣既可滿足近期處理水量要求，又留有空地以二期擴(kuò)建之用。在 BOD5/N=4～ 5 時(shí) ，氮的去除率大于 50%，磷的去除率也可達(dá) 60%左右。 在脫氮方面，由脫氮除磷的機(jī)理可知，有機(jī)負(fù)荷是影響硝化反應(yīng)的重要因素之 一，在碳化與硝化合并處理工藝中，硝化菌所占的比例很小，約 5%。 A A2/O 法 A2/O 工藝即缺氧 /厭氧 /好氧活性污泥法 , A2/O 法處理城市污水的特點(diǎn)：運(yùn)行費(fèi)用較傳統(tǒng)活性污泥法低，曝氣池池容小，需氣量少，具有脫氮除磷功能，BOD5和 SS 去除率高，出水水質(zhì) 較好，工作穩(wěn)定可靠，有較成熟的設(shè)計(jì)、施工及運(yùn)行管理經(jīng)驗(yàn)，產(chǎn)泥量較傳統(tǒng)活性污泥法少；污泥脫水性能較好；無(wú)需設(shè)初沉池；對(duì)水質(zhì)和水溫度化有一定適應(yīng)能力；另外，從節(jié)省能耗的角度看， A2/O 可以充分利用硝化液中的硝態(tài)氧來(lái)氧化 BOD5，回收了部分硝化反應(yīng)的需氧量，反硝化反應(yīng)所產(chǎn)生的堿度可以部分補(bǔ)償硝化反應(yīng)消耗的堿度，因此對(duì)含氮濃度不高的城市污水可以不另外加堿來(lái)調(diào)節(jié) PH。 ④ 運(yùn)行中勿需投藥，兩個(gè) A段只用輕緩攪拌，以不溶解氧濃度，運(yùn)行費(fèi)低。以防止循環(huán)混合液對(duì)缺氧反應(yīng)器的干擾。 特點(diǎn)： ① 大多數(shù)情況下，無(wú)設(shè)置調(diào)節(jié)池的心要。 ⑤ 得當(dāng)時(shí)，處理效果優(yōu)于連續(xù)式。 工作特點(diǎn)： ① 在液態(tài)上，介于完全混合與推流之間，有利于活性污泥的適于生物凝聚作用。 ⑤ 自動(dòng)化程度較高，使于管理。 D 曝氣 沉淀 一體化反應(yīng)池（一體化氧化溝又稱合建式氧化溝） 一體化氧化溝集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無(wú)需建造單獨(dú)得二沉池。第二溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷在整個(gè)階段均以高速運(yùn)行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉(zhuǎn)刷所供氧量足以氧化有機(jī)物并使氨氮轉(zhuǎn)化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進(jìn)入第三溝。第二溝內(nèi)處理過(guò)的污水與活性污泥一起進(jìn)入第三溝，第三溝仍作為沉 淀池，沉淀后的污水通過(guò)第三溝出水堰排出。同時(shí)， 第三溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷開始以低轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。階段 E與階段 B類似，所不同的是兩個(gè)外溝功能相反。 COD 的去除 率也在 85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。 ⑥ 污泥回流及時(shí)，減少污泥膨脹的可能。綜合考慮本工程的建設(shè)規(guī)模、進(jìn)水特性、處理要求、運(yùn)行費(fèi)用和維護(hù)管理等情況，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較、分析，確定采用倒置 A2/O法生物處理工藝。 = 取 則： += 進(jìn)水管管底標(biāo)高為 ，事故管管徑為 1000mm，最小坡度為 ‰ 廠距渭河 350m；所以降落量為： 350 ‰ =；則入河口處事故管管底標(biāo)高為： － = 剖面草圖如下： 粗格柵的計(jì)算 設(shè)計(jì)中選擇 四 組格柵， N=4 組，每組格柵單獨(dú)設(shè)置，每組格柵的設(shè)計(jì)流量為近期水的 1/4，即 m3/s. 格柵的間隙數(shù) bhvQn ?sin1? 式中 n— 格柵的間隙數(shù)（個(gè)） Q1— 設(shè)計(jì)流量（ m3/s） α— 格柵傾角（ o） b— 格柵柵條間隙（ m） h— 格柵柵前水深（ m） v— 格柵過(guò)柵流速（ m/s） 設(shè)計(jì)中取 h=,v=,b=, α=600 60s in11 0 ????n 個(gè) 取 17 個(gè) 格柵寬度 B=s(n1)+bn 式中 B— 格柵槽寬度（ m） S— 每根格柵條的寬度（ m） 設(shè)計(jì)中取 S= B=(171)+ 17= 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度 111 tan2 ?BBL ?? 式中 L1 — 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度（ m） B1— 進(jìn)水明渠寬度（ m） α 1—— 漸寬處角度（ 0），一般采用 10o— 30o 設(shè)計(jì)中取 B1=， α 1=20o 01 20tan2 ??L≈ 出水渠道漸窄部分的長(zhǎng)度 212 tan2 ?BBL ?? 式中 L2— 出水渠道漸窄部分的長(zhǎng)度（ m） α 2—— 漸窄處角度（ 0），取 20o 02 20tan2 ??L ≈ 通過(guò)格柵的水頭損失 ?? sin2)( 2341 gvbskh ? 式中 h1— 水頭損失（ m） β — 格柵條的阻力系數(shù)，查表 β = k— 格柵受污物堵塞時(shí)的水頭損失增大系數(shù)，一般取 k=3 i n2 ) ( 02341 ???? gh m 柵后明渠的總高度 H=h+h1+h2 式中 H— 柵后明渠的總高度（ m） h2— 明渠超高（ m） ，一般采用 — 設(shè)計(jì)中取 h2= H=++≈ 格柵槽總長(zhǎng)度 L=L1+L2+++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長(zhǎng)度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++++176。 1計(jì)算草圖如下： α 1進(jìn)水工作平臺(tái)柵條αα 污水提升泵房 水泵的選擇 設(shè)計(jì)水量為 40000 m3/d，選擇用 六 臺(tái)潛污泵（ 4 用 2 備），則單臺(tái)流量為 Q1=40000247。 2=21m2 集水池長(zhǎng)度取 5m，則寬度為 ，集水池平面尺寸為 L B=5 保護(hù)水深取 1m，則實(shí)際水深為 3m 泵位及安裝 污水泵直接置于集水池內(nèi)，經(jīng)核算集水池面積大于污水泵的安裝要求。 進(jìn)水與出水渠道 城市污水通過(guò)提升泵房送入進(jìn)水渠道，格柵的進(jìn)水渠道與格柵槽相連，格柵與沉砂池合建一起，格柵出水直接進(jìn)入沉砂池，進(jìn)水渠道寬度 B1= B=，渠道水深 h= 校核 (1) 柵前流速： 1v 實(shí)際計(jì)算過(guò)水?dāng)嗝妫? ????? BhA ㎡ 則柵前流速為： smAQv / 1 ??? 符合柵前流速在 ～。32 atgha ?? ? 式中 a— 沉砂斗上口寬度（ m） h3’— 沉砂斗高度（ m） α — 沉砂斗壁與水面的傾角（ o），一般采用圓形沉砂池 α =55o，矩形沉砂池 α =60o a1— 沉砂斗底寬度（ m） ,一般采用 — 設(shè)計(jì)中取 h3’=,α =60o, a1= 0 ??? tga ≈ 沉砂斗有效容積 211239。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，鋼管 DN=500mm，管內(nèi)流速 v2=。 h） ﹞ ,一般采用 — m3/（ m2 ??? tQV 3 6 0 011 1 5 39。 d) T— 兩次清除污泥間隔時(shí)間（ d） ，一般采用重力排泥時(shí)， T=1— 2d,采用機(jī)械排泥時(shí)， T=— N— 設(shè)計(jì)人口（人） n— 沉淀池組數(shù)。V — 每格沉淀池污泥部分所需容積（ m3） 5/39。 ??? ?D≈ 配水井直徑 239。 333 HBQv ? 式中 v3— 出水渠道水流速度（ m/s） ,一般采用 v3≥ B3— 出水渠道寬度（ m） H3— 出水渠道水深（ m） ， B3 ： H3一般采用 — 設(shè)計(jì)中取 B3=， H3= ??v =＞ 出水管道采用鋼管，管徑 DN=800mm,管內(nèi)流速 v=，水力坡降i=‰ 1 進(jìn)水擋板、出水擋板 沉淀池設(shè)進(jìn)水擋板和 出水擋板，進(jìn)水擋板距進(jìn)水穿孔花墻 ，擋板高出水面 ，深入水下 。排泥管上端高出水面 ，便于清通和排氣。rX — 回流污泥濃度（ mg/L） ， rr fXX ?39。 硝化液回流管 硝化液回流比為 200%，從好氧池出水至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為 DN1000mm,管內(nèi)流速為 。 需氧量的計(jì)算 平時(shí)需氧量： Vr VXbQSaO ????2 式中 O2— 混合液需氧量（ kgO2/d）； a? — 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg 數(shù)，對(duì)于生活污水，a? 值一般采用 ～ 之間； Q— 污水的平均流量（ m3/d）； rS — 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； b? — 每 1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg數(shù)，一般采用 ～； VX — 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。微孔曝氣器一般分為橡膠膜微孔曝氣器、高密度聚乙烯復(fù)盤形微孔曝氣器和剛玉微孔曝氣器等三種。較平板膜片式微孔曝氣器使用壽命長(zhǎng)，單位面積充氧效率更高，是一種較為理想的高效充氧裝置。215220 4 ～ 3 2431% ≤3200 布置、安裝和調(diào)試 ： 球冠形 曝氣器設(shè)備可成套供應(yīng)，附件包括布?xì)夤艿?、管件、水平調(diào)節(jié)器、清除裝置、連接件等。風(fēng)管流速一般為干管 1015m/s、布?xì)夤苤Ч?45m/s。在放水過(guò)程中，觀察過(guò)程中，觀察曝氣器高程是否在一個(gè)水平面上，并進(jìn)行調(diào)整 (土建時(shí)池底面應(yīng)保證水平，并留排放口 )。 查表得 20℃和 30℃時(shí)，水中的飽和溶解氧值為： CS（ 20） =； CS（ 30） =空氣擴(kuò)散出口處的絕對(duì)壓力 Pb= 105+9800H 式中 Pb— 出口處絕對(duì)壓力（ Pa）； H— 擴(kuò)散器上淹沒深度（ m）。 設(shè)計(jì)中取 ? =， ? =， ? =， C= 平均時(shí)需氧量為： hkg /][ 20300 ?????? ?? ? 曝氣池供氧量 曝氣池內(nèi)平均供氧量為 : Gs= hmER A / 30 ??? 輻流式二沉池 設(shè)計(jì)中選擇 四 組輔流式沉淀池， N=4，每池設(shè)計(jì)流量為 m3/s，從曝氣池流出的混合液進(jìn)入集配水井，經(jīng)過(guò)集配水井分配流量后流進(jìn)輔流沉淀池。 h）〕，一般采用 — m3/（㎡ 沉淀池有效水深 tqh ?? 39。 每側(cè)流量： Q。 污泥部分所需容積 NXXXQRVr )(21 )1(2 01 ??? 式中 V1— 污泥部分所需容積（ m3） Q0— 污水平均流量（ m3/s） R— 污泥回流比（ %） X— 曝氣池中污泥濃度（ mg/L） Xr— 二沉池排泥濃度（ mg/L） 設(shè)計(jì)中取 Q0= m3/s， R=50% rSVIXr 610? rXRRX ??1 式中 SVI— 污泥容積指數(shù)，一般采用 70— 150 r— 系數(shù)，一般采用 設(shè)計(jì)中取 SVI=100 ?rX 1