【正文】 踢腳、臺度10厚1：2水泥白石子磨光打蠟；12厚1：3水泥砂漿打底。 梁、柱截面尺寸估算縱梁：,取,取邊橫梁：，取取中橫梁： 取 取次 梁： 取 取各層梁截面尺寸及混凝土強度等級如下表，表221 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強度等級層次混凝土強度等級橫梁bh縱梁次梁AB跨，CD跨BC跨1～5C35300700300400300600300600柱截面尺寸估算 該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值為[]=,各層重力荷載代表值近似取12kN/m2， m2，可得一層柱截面面積為:邊柱中柱 取柱子截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為404mm和455mm。 三氈四油防水層。合計 1～4層樓面合計 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Sk=μrs0==式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)，取μr＝ 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算查規(guī)范得以下自重，外墻面為面磚墻面自重： kN/m2加氣混凝土砌塊 梁自重計算 柱自重計算 墻重計算 計算重力荷載代表值 第5層的重力荷載代表值：屋面恒載： (+3)＝ kN女兒墻： ＝ kN縱橫梁自重： 4+2+2+3＝ kN半層柱自重： (4) ＝ kN半層墻自重：++() (+)= KN屋面雪載： (+3)= kN恒載+： +++++＝ kN 2～4層的重力荷載代表值樓面恒載： (+3)＝上`下半層墻重： += kN縱橫梁自重： kN上半層柱+下半層柱： +＝ kN樓面活荷載： (+)＝270 kN恒載+： ++++270＝ kN 一層的重力荷載代表值：樓面恒載： kN：(a) 外縱墻: +() (2)= kN(b) 內(nèi)縱墻:+() (2)= kN(c )橫墻：+(+2)()= kN 縱橫梁自重： kN上半層自重： kN下半層自重： 4)= kN樓面活荷載： 270 kN恒載+樓面活載：++++++270/2= kN則一榀框架總重力荷載代表值為：橫向框架側(cè)移剛度計算 計算梁、柱的線剛度梁線剛度計算梁柱混凝土標(biāo)號均為。對于一般層： 對于底層： 表421 橫向框架柱側(cè)移剛度D計算表層次層高 (m)柱根數(shù)N/mm中柱2 3683825 邊柱2 24150121976中 柱2 368381 邊柱2 2139095604中柱2 26412，該框架為規(guī)則框架。 式中， ——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點取總重力荷載代表值的85％；徐州地區(qū)特征分區(qū)為一區(qū)，又場地類別為Ⅱ類，查規(guī)范得特征周期查表得，水平地震影響系數(shù)最大值由水平地震影響系數(shù)曲線來計算，式中， ——衰減系數(shù)，＝，； 因為 所以不需要考慮頂部附加水平地震作用。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩?！聦訉痈邔υ搶訉痈叩谋戎导安楸淼谩！逗奢d規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動的影響。 頂層 中間層 底層 圖521 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載計算簡圖(kN) 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算 根據(jù)水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。表523 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y51219762415041219762415031219762415021219762415019560421390表524 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次Y51219763683841219763683831219763683821219763683819560426412注：,剪力單位為KN。這里從略。 ，（三角形荷載） 圖631 荷載的等效頂層梯形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：倆端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動支座其余層梯形荷載化為等效均布荷載同理，其余層各桿的固端彎矩為： 用彎矩二次分配法來計算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩應(yīng)乘以的系數(shù)予以增大。（2）活載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計算① 梁端剪力由兩部分組成：，計算公式為： 為梯形荷載 為三角形荷載，計算原理是桿件彎矩平衡，即 跨 跨 因為跨倆端彎矩相等，故② 柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力等于柱頂軸力。7 框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度30m，地處抗震設(shè)防烈度為7度的徐州地區(qū)，因此該框架為三級抗震等級。但這些荷載同時都達到它們在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進行荷載效應(yīng)的最不利組合。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力。若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 若，說明,則 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計算公式 x可由下式解得： 計算第一層AB跨的跨間最大彎矩：在(左風(fēng))組合下， 由表可得： 所以， ，則 即最大彎矩發(fā)生在距離支座處。剪力計算：凈跨 左震 右震 則 故剪力調(diào)整為其他層梁梁端剪力調(diào)整值的計算方法同第一層的相同，計算結(jié)果如下：第五層： 第三層： 對于BC跨，梁端剪力調(diào)整后的值為：第五層： 第三層： 底層： 、框架柱內(nèi)力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機面的彎矩設(shè)計值，、。將下部跨間截面3根20的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=941mm2)，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部： 說明富裕，且達不到屈服，可近似取實?。ǎ┲ё喜繉嵢。ǎ?， ，滿足要求。A支座： 右震作用下內(nèi)力最大B支座：跨間彎矩取左震作用下，處的截面翼緣的計算寬度（如上）取梁內(nèi)縱向鋼筋選級鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面 實際配筋取3根18的HRB400(As=941mm2)，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值。表811 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋≤0≤0≤0≤0表812 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M實配鋼筋5支座A≤06033594φ16〔803〕B左6033754φ16〔803〕AB跨間4803φ16〔603〕支座B右6032244φ16〔803〕BC跨間3182φ16〔402〕3支座A7639074φ18〔1018〕B左7637764φ16〔803〕AB跨間7143φ18〔763〕支座B右≤07637254φ16〔803〕BC跨間6803φ18〔763〕1支座A94111594φ20〔1256〕B左9419624φ20〔1256〕AB跨間8193φ20〔941〕支座B右9419714φ20〔1256〕BC跨間9183φ20〔941〕柱截面尺寸宜滿足剪跨比和軸壓比的要求：剪跨比 ，其值宜大于2；軸壓比 。，框架柱的計算長度按如下兩式計算，并取其中較小值：式中，、為柱的上、下端節(jié)點交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值；為兩較小值；為柱的高度。三級框架柱：箍筋最大間距采用，（柱根）中較小值；箍筋最小直徑：。以第二層中柱為例說明截面設(shè)計的過程和方法。再按及相應(yīng)的一組（）計算。單側(cè)配筋率，則選（）。非加密區(qū)應(yīng)滿足，故箍筋取。= 取 = 取 本設(shè)計為高度的層教學(xué)樓?；A(chǔ)地面寬度，當(dāng)按取，按取。則 考慮到偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均勻，將增加，則取 因為，故不必再對進行修正。當(dāng)時,。沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上邊長，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時取柱寬。第一組荷載 第二組荷載 。 故沖切驗算滿足要求。在該例中,用插入法,取。1）地基承載力驗算