【正文】 配B14200鋼筋 。Ⅰ39。m N/KN V/KN G/KN (N+G)/KN (M+Vh)/KN (M+Vh)/W(KN/m2） (N+G)/A(KN/m2） 180216180216 結論滿足要求滿足要求⑺、基礎高度驗算 ①、Mmax對應地基凈反力： ②、Nmax對應的地基反力： 因壁厚t=350mm，小于杯壁高度450mm，由柱邊做出的45度斜線將于杯壁相交，這說明不可能從柱邊產(chǎn)生沖切破壞，僅需對臺階一下進行沖切驗算。 根據(jù)以上尺寸初步確定基礎總高h=1050+250=1300mm。 ⑵、基礎頂面?zhèn)鱽淼牧? B柱基礎頂面力Mmax及相應的N、VMmax及相應的N、VNmax及相應的M、V N(KN) M(KN截面處彎矩 沿基礎長底方向配B14200鋼筋， ②、沿基礎短邊方向： 柱邊截面ⅡⅡ處彎矩： 變階處截面Ⅱ’Ⅱ’處 故沿基礎底邊方向配B14200鋼筋. ．B柱基礎設計如下： ⑴、設計資料 基礎承載力基礎修正后的地基承載力特征值為 180KN/m，砼采用C20 ， 。這時ho=75040=710mm沖切破壞椎體最不利一側斜截面上邊長at和下邊ab分別為： at=（250+475）2=1350mm ab=at+2h0=135+2710=2770mma=3000mm am=（at+ab）/2=2060mm bt=2（425+500）=1850mm bb=bt+2h0=1850+710=3270mm bm=（bt+bb)/2=2560mm 故滿足要求。m）由柱傳來由梁傳來總計V（KN） ②、確定底板尺寸 按軸心受壓確定A 適當放大，取A=3m ==,b=。 根據(jù)《混凝土結構設計和砌體結構設計》一書中表126，取杯壁厚度t=350mm， 杯底厚250mm杯壁高度為450mm。 每個基礎承受的由墻體傳來的重力荷載見表 20。鋼筋采用HRB335級， f=f=300 KN/mm，ξ=。m 由，得： 下柱最大彎矩為： == 柱吊裝時的總長度為： + +=。 ⑴、內(nèi)力計算 A、C柱吊裝驗算內(nèi)力圖 柱吊裝階段的荷載均為柱自重重力荷載（應考慮動力系數(shù)），即： = = KN/m = (－）25= = 25 = 在上述荷載作用下，柱各個控制截面的彎矩為： = /m= = A=82 =1256mm 2A/3=837mm A /2= ，滿足要求 3) 彎起鋼筋： a/h=，不需設置彎起鋼筋。則有 高度符合抗裂度要求。 牛腿截面寬度與柱同寬，b=500mm 。 A=62 =942mm 2A/3=628mm A /2=402mm ，滿足要求 3) 彎起鋼筋： a/h=0，不需設置彎起鋼筋。 且 h=h+ctgα=400+300=700mm， h=ha=70040=660mm。吊梁 中心線至廠房定位軸線A的距離為e=750mm ，聯(lián)系尺寸D=150mm ，吊車梁下緣寬度為 300mm，則牛腿自下柱內(nèi)邊緣挑出長度為： c=150 +750 1000+ 300/2+C=50 +C 按照構造要求C≥70 mm，取C =250 mm ，則C=300mm用點 至下柱內(nèi)邊緣的距離為： a=150+ 750 1000+ 20= 80mm0， 其中20mm為考慮吊車梁及軌道安裝誤差。詳細見表 （2）、箍筋配置 箍筋按構造要求選取，沿標高配置B8200（3）、下柱截面高度h600mm，故在截面腰部布置2B14的縱向鋼筋，寧外，在上翼緣內(nèi)配置B14的縱向構造筋。m，N=。 ③.ⅢⅢ截面： b=500mm，h=1000mm， N= 故ⅢⅢ截面是大偏心受壓，選用M= 判斷大小偏心 ⑴. A、C柱 ①.ⅠⅠ截面： b=500mm，h=500mm， N= 故ⅠⅠ截面是大偏心受壓，選用M=、④、同時考慮多臺吊車時。 排架柱屬于偏心受壓構件，剪力一般不起控制作用（斜截面一般可以滿足要求).最不利內(nèi)力組合包括： ＋Mmax及其相應的N、V －Mmin及其相應的N、V ＋Nmax及其相應的M、V －Nmin及其相應的M、V 每一項組合，按一個目標（如彎矩最大）確定可變荷載是否參與組合。承載力計算采用荷載效應的基本組合。 吊車豎向荷載作用下柱剪力的分配計算項目Dmax作用于A柱A柱(←)(←)B柱(→)→)C柱00(→)Dmin作用于A柱A柱(←)(←)B柱(→)(→)C柱00(←)Dmax作用于A柱A柱00(←)B柱(←)(←)C柱(→)(→)Dmin作用于A柱A柱00(→)B柱(←)(←)C柱(→)(→)（4） 吊車水平荷載作用下 吊車水平荷載作用下有兩種情況：(a)、AB跨作用Tmax；(b)、BC跨作用Tmax，每種情況下的荷載可以反向。 永久恒載作用下的剪力分配項目nλA柱(→)(→)B柱(→)(→)C柱(←)(←)例如對于A柱柱頂截面的彎矩：M1=牛腿截面上的彎矩：M1+VAHu=＋=牛腿截面上的彎矩:M2＋M1+VAHu=+=柱頂截面的彎矩：M2＋M1＋VAH=+＋=（2）屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析方法同屋蓋自重作用下的內(nèi)力分析。 屋蓋自重對上柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩為: M1A= （）= M1B=(－)= M1C=() = 屋蓋自重、上柱自重、吊車梁及軌道自重對下柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩 M2A= + = M2B=0+0+(+) = M2C= + x = 偏心力矩作用下，各柱的彎矩和剪力用剪力分配法計算。（→）由于左右吹風荷載相同，可任取其一，此處取左吹風進行排架內(nèi)力計算。s1)h1＋(181。zω0B =[(＋)＋（）]6 =。s2181。s181。左吹風： q1=γ181。=1＋（）/（1510）（）=。作用在柱上的均布荷載： +=取值。Dmax,k=γβF∑y =290(1＋＋)=Dmin,k=γβFmin∑y =70(1＋＋)=18m跨有兩臺10t吊車，吊車計算簡圖如下，同理可求得： B、C跨吊車荷載作用下支座反力影響線 Dmax,k=γβF∑y =115(1＋＋＋)=Dmin,k= γβFmin∑y =25(1＋＋＋)= ②吊車橫向水平荷載Tmax,k 24m跨，吊車額定起重量15tQ50t，吊車橫向水平荷載系數(shù)α=,β= Tmax,k=γαβ(G2,K＋G3,K)∑y =(300+118)(1＋＋)= Tmax,k的作用點位置在吊車梁頂面。 A柱： F5A=(246＋6) = B柱： 24m跨傳來 F5B=(246＋6) = 18m跨傳來 F5B’=(186＋6) = C柱： F5C=(186＋6) = F5的作用點同F(xiàn)1（3）、吊車荷載 ①吊車豎向荷載Dmax,k、Dmin,k 吊車基本尺寸和輪壓起重量Q/t吊車跨度Lk/m吊車橋距B/mm輪距K/mm吊車總重(G+g)/t小車重g/t最大輪壓Pmax/KN最小輪壓Pmin/KN1855504400181152530615048004229070 注：表中最小輪壓Pmin=(G+g+Q)/2Pmax 吊車豎向荷載Dmax,k，Dmin,k根據(jù)兩臺吊