【正文】 （2）由構(gòu)件一期恒載產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力為先張法構(gòu)件 （1373）后張法構(gòu)件 （1374）式中的為受彎構(gòu)件的一期恒載產(chǎn)生的彎矩標準值。3)施工階段混凝土的限制應(yīng)力《公路橋規(guī)》要求，按式（1375）、（1376）算得的混凝土正應(yīng)力或由運輸、吊裝階段算得的混凝土正應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）混凝土壓應(yīng)力本階段預(yù)壓應(yīng)力最大。是制作、運輸、安裝各施工階段混凝土軸心抗拉強度標準值，可按強度標準值表直線內(nèi)插得到。全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)，如圖133所示。為簡化計算，非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值均取混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值來計算，這有一定的近似性。由作用（或荷載）標準值和預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件截面上緣混凝土壓應(yīng)力為 （1382）預(yù)應(yīng)力鋼筋中的最大拉應(yīng)力為 （1383）式中 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力，按下式計算： （1384）——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力，；——構(gòu)件混凝土凈截面對截面上緣的抵抗矩；——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點至構(gòu)件凈截面重心軸的距離，按下式計算： （1385）——受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至凈截面重心的距離；——計算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到換算截面重心軸的距離。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）標準值和預(yù)加力作用產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力可按下列公式計算，即 （1386）式中 ——在計算主應(yīng)力點，由作用（或荷載）標準值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。圖1314 剪力計算圖以上公式中均取壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負。（1）使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力，應(yīng)滿足： ≤ （1393）式中的為作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；為預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力；為混凝土軸心抗壓強度標準值。（3）使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件混凝土主應(yīng)力限值混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)滿足： （1396）式中的為混凝土軸心抗壓強度標準值。《公路橋規(guī)》規(guī)定，對于全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，必須進行正截面抗裂性驗算和斜截面抗裂性驗算；對于B類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件必須進行斜截面抗裂性驗算。對于連續(xù)梁等超靜定預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，還需考慮預(yù)加應(yīng)力扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩。對于簡支梁 （13102）、——分別為短期效應(yīng)組合計算中的汽車荷載效應(yīng)和人群荷載效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；、——分別為汽車荷載效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載效應(yīng)產(chǎn)生的彎矩標準值； 、——分別為構(gòu)件換算截面和凈截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩。長期效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件邊緣混凝土的正應(yīng)力計算與短期效應(yīng)組合下的計算基本一致。因此，對梁的斜裂縫控制應(yīng)更嚴格些，無論是全預(yù)應(yīng)力混凝土還是部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件都要進行斜截面抗裂驗算。1）作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下的混凝土主拉應(yīng)力的計算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力計算式為 （13109）式中的正應(yīng)力、和剪應(yīng)力的計算方法見式（1386）。對比應(yīng)力驗算和抗裂驗算可以發(fā)現(xiàn)，全預(yù)應(yīng)力混凝土及A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂驗算與持久狀況應(yīng)力驗算的計算方法相同，只是所用的荷載效應(yīng)組合系數(shù)不同，截面應(yīng)力限值不同。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的撓度是由偏心預(yù)加力引起的上撓度（又稱上拱度）和外荷載（恒載與活載）所產(chǎn)生的下?lián)隙葍刹糠炙M成。 預(yù)加力引起的上拱度預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的上拱變形是由預(yù)加力作用引起的，它與外荷載引起的撓度方向相反，又稱上拱度。主要在于如何合理地確定能夠反映構(gòu)件實際情況的抗彎剛度。 梁的最大彎矩和跨中（或懸臂端）撓度系數(shù)表達 表133 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的總撓度1）荷載短期效應(yīng)組合下的總撓度 (13116)式中 ——永存預(yù)加力所產(chǎn)生的上撓度，按式（13114）計算； ——由。等高度簡支梁、懸臂梁的撓度計算表達式為 （13115）式中 ——梁的計算跨徑； ——撓度系數(shù)，與彎矩圖形狀和支承的約束條件有關(guān)（表133）； ——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩； ——構(gòu)件全截面的換算截面慣性矩。例如后張法簡支梁跨中的上拱度，其值為 （13114）式中 ——由永存預(yù)加力（永存預(yù)應(yīng)力的合力）在任意截面x處所引起的彎矩值；——跨中作用單位力時在任意截面x處所產(chǎn)生的彎矩值；——構(gòu)件抗彎剛度，計算時按實際受力階段取值。預(yù)應(yīng)力混凝土梁變形的精確計算，應(yīng)同時考慮混凝土收縮、徐變、彈性模量等隨時間而變化的影響因素，計算時常需借助于計算機。 變形計算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件采用高強度材料；與跨長比較，其截面尺寸較普通鋼筋混凝土構(gòu)件小，而且預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)所使用的跨徑范圍一般也較大。當算出的混凝土主拉應(yīng)力不符合下列規(guī)定時，則應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸。主應(yīng)力驗算在跨徑方向應(yīng)選擇剪力與彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進行，且應(yīng)選擇計算截面重心處和寬度劇烈變化處作為計算點進行驗算。3）混凝土正應(yīng)力的限值 正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進行驗算，并應(yīng)符合下列要求：（1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 （13106）（2）A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 （13107）但在荷載長期效應(yīng)組合下 （13108）式中的為混凝土軸心抗拉強度標準值。 2）作用（或荷載）長期效應(yīng)組合下邊緣混凝土的正應(yīng)力計算作用長期效應(yīng)考慮的可變作用僅為直接施加于橋上的活荷載產(chǎn)生的效應(yīng)組合，不考慮間接施加于橋上的其他作用效應(yīng)。為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至凈截面重心的距離。1）作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件邊緣混凝土的正應(yīng)力計算作用（或荷載）短期效應(yīng)組合是永久作用標準值與可變作用頻遇值效應(yīng)的組合。當按上式計算的箍筋用量少于按斜截面抗剪承載力計算的箍筋用量時，構(gòu)件箍筋按抗剪承載力計算要求配置。為了避免這種不利影響，鐵路橋梁對使用荷載下的材料容許應(yīng)力規(guī)定較低，但對于公路橋梁來說，一般不計疲勞影響，故《公路橋規(guī)》將上述應(yīng)力限值相應(yīng)地規(guī)定得比鐵路橋梁高些，具體規(guī)定為對鋼絞線、鋼絲 ≤ （1394） 對精軋螺紋鋼筋 ≤ （1395）式中的為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；為作用（或荷載）產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力增量；預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值。對變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，計算由作用（或荷載）引起的剪應(yīng)力時，應(yīng)計算截面上彎矩和軸向力產(chǎn)生的附加剪應(yīng)力。利用式（1387）、（1388）計算時，當主應(yīng)力點位于重心軸之上時，取為正；反之，取為負；、——分別為換算截面慣性矩、凈截面慣性矩；——由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力，可按式(1389)計算： （1389） n ——同一截面上豎向鋼筋的肢數(shù)；——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；——在計算主應(yīng)力點，按作用（或荷載）標準值組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；當計算截面作用有扭矩時，尚應(yīng)考慮由扭矩引起的剪應(yīng)力。由于混凝土的收縮和徐變，使受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生與預(yù)壓力相反的內(nèi)力，從而減少了截面混凝土的法向預(yù)壓應(yīng)力，受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值取混凝土收縮和徐變作用引起的預(yù)應(yīng)力損失來計算。此時，由作用（或荷載）標準值和預(yù)加力在構(gòu)件截面上緣產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力為 （1378）預(yù)應(yīng)力鋼筋中的最大拉應(yīng)力為 （1379）式中 ——作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存預(yù)應(yīng)力，即；——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力[圖1313a）]，按下式計算： （1380）——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力； ，其中為使用階段受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失；為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋總的預(yù)應(yīng)力損失； ——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點至構(gòu)件換算截面重心軸的距離，可按下式計算： （1381）——受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；——受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離；——構(gòu)件混凝土換算截面對截面上緣的抵抗矩；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量比；——由橋面鋪裝、人行道和欄桿等二期恒載產(chǎn)生的彎矩標準值；——由可變荷載標準值組合計算的截面最不利彎矩；汽車荷載考慮沖擊系數(shù)；（2）后張法構(gòu)件后張法受彎構(gòu)件，在其承受二期恒載及可變荷載作用時，一般情況下構(gòu)件預(yù)留孔道均已壓漿凝固，認為鋼筋與混凝土已成為整體并能有效地共同工作，故二期恒載與活載作用時均按換算截面計算。計算時，應(yīng)取最不利截面進行控制驗算，對于直線配筋等截面簡支梁，一般以跨中為最不利控制截面；但對于曲線配筋的等截面或變截面簡支梁，則應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力筋的彎起和混凝土截面變化的情況，確定其計算控制截面，一般可取跨中、l/l/支點截面和截面變化處的截面進行計算。對于預(yù)拉區(qū)也配置預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，應(yīng)力計算也可采用以上公式進行，但公式中的預(yù)應(yīng)力鋼筋合力或還應(yīng)計入受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用力；預(yù)拉區(qū)的配筋率計算式則為。為此《公路橋規(guī)》規(guī)定，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力應(yīng)滿足： （1377）式中為制作、運輸、安裝各施工階段的混凝土軸心抗壓強度標準值，可按強度標準值表直線內(nèi)插得到。2)運輸、吊裝階段的正應(yīng)力的計算此階段構(gòu)件應(yīng)力計算方法與預(yù)加應(yīng)力階段相同。對于后張法構(gòu)件 （1371）式中 ——后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力（圖1312b），按下式計算： （1372）對于配置曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件為上式中的取為（）；其中為彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積，為計算截面上彎起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角。1）預(yù)加應(yīng)力階段的正應(yīng)力計算這一階段的受力狀態(tài)如圖131所示，主要承受偏心的預(yù)加力和梁一期恒載（自重荷載）作用效應(yīng)，可采用材料力學(xué)中偏心受壓的公式進行計算。當采用吊機（車）行駛于橋梁進行構(gòu)件安裝時，應(yīng)對已安裝就位的構(gòu)件進行驗算，吊（機），但當由吊（機）車產(chǎn)生的效應(yīng)設(shè)計值小于按持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計算的荷載效應(yīng)組合設(shè)計值時，則可不必驗算。對預(yù)應(yīng)力混凝土簡支結(jié)構(gòu)，只計算預(yù)應(yīng)力引起的主效應(yīng)；對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，除此之外尚應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)。1)預(yù)應(yīng)力損失值組合現(xiàn)根據(jù)應(yīng)力損失出現(xiàn)的先后次序以及完成終值所需的時間，分先張法、后張法按兩個階段進行組合，具體如表132所示。應(yīng)當指出，混凝土收縮、徐變應(yīng)力損失，與鋼筋的松弛應(yīng)力損失等是相互影響的，目前采用分開單獨計算的方法不夠完善。對于簡支梁，一般可取跨中截面和截面的平均值作為全梁各截面的計算值；不得大于，為預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；對先張法構(gòu)件，；對于后張法構(gòu)件，；其中分別為受拉區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力筋的截面面積； 和分別為換算截面面積和凈截面面積；——；——截面回轉(zhuǎn)半徑。6）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失（）混凝土收縮、徐變會使預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縮短，因而引起應(yīng)力損失?！豆窐蛞?guī)》還規(guī)定，對碳素鋼絲、鋼絞線，當時，應(yīng)力松弛損失值為零。圖1311 典型的預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛曲線試驗表明：當初始應(yīng)力小于鋼筋極限強度的50%時，其松弛量很小，可略去不計。如果鋼筋在一定拉應(yīng)力值下，將其長度固定不變，則鋼筋中的應(yīng)力將隨時間延長而降低，一般稱這種現(xiàn)象為鋼筋的松弛或應(yīng)力松弛，圖1311為典型的預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛曲線。由上可知，張拉各批鋼筋所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力之和，就等于由全部（m批）鋼筋的合力在其作用點（或全部筋束的重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，即或?qū)懗? （1358）③為便于計算，還可進一步假定同一截面上（截面）全部預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土彈性壓縮應(yīng)力損失的總平均值，作為各批鋼筋由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失