【正文】 三層C25300700A2支座6608100安全B2支座左6608100安全300400B2支座右3608100安全C2支座左3608100安全二層C25300700A1支座6608100安全B1支座左6608100安全300400B1支座右3608100安全C1支座左3608100安全表 64橫梁AB、BC跨斜截面受剪抗震驗算層混凝土強度等級bh(mm2)斜截面位 置（kN）()組合內(nèi)V(kN)h0 (kN)(kN)選用箍筋(雙肢)(kN)備注頂層C25300700A3支座6608100B3支座左6608100300400B3支座右3608100C3支座左3608100三層C25300700A3支座6608100B3支座左6608100300400B3支座右3608100C3支座左3608100二層C25300700A1支座6608100B1支座左608100300400B1支座右3608100C1支座左3608100 框架柱截面設計表65框架柱正截面壓彎承載力計算(|Mmax|)A柱層次砼強度bhlolo/h柱截面組合內(nèi)力eoeaeiei/hoζ1ζ2ηeξ判斷破壞類型ζζbζb =大偏壓x2a39。(mm2)(x2a39。=509ρ＞%9下端20 大偏壓＜02Φ18，As=As39。大偏壓x2a39。)As=As39。=509ρ＞%二層C255005009上端20 大偏壓　02Φ18，As=As39。=509ρ＞%表611框架柱正截面壓彎抗震驗算(|Mmax|)A柱層次砼強度bhlolo/h柱截面組合內(nèi)力eoeaeiei/hoζ1ζ2ηeξ判斷破壞類型ζζbζb =小偏壓As=As39。(mm2)(x2a39。=509ρ＞%9下端20 大偏壓　3492Φ18，As=As39。=509ρ＞%下端20 大偏壓　3902Φ18，As=As39。As=As39。)選用鋼筋(mm2)備注(mm2)(m)Mmax ()N(kN)(mm)(mm)(mm)(mm) ξ(mm2)ξ三層C255005009上端20 大偏壓　3262Φ18，As=As39。=509ρ＞%底層C25500500上端20 大偏壓　02Φ18，As=As39。二至三層樓梯均為等跑樓梯，共24級踏步，其踏步的水平投影長度為11=。 荷載計算：梯段板的荷載：荷載種類荷載標準值（KN/m）恒載30厚瓷磚（+）三角形踏步25/2/=斜板25/=板底抹灰17/=小計活荷載荷載分項系數(shù)rG= rQ=設計值：g== KN/mq==基本組合的總荷載設計值 g+q=+= KN/m 截面設計：板水平計算跨度跨中最大彎矩 M=（g+q）lo2/10=mαs=M/（fcbf，h02）==ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcb，h0/fy==99mm2選6180,實有As=157 mm2,分布筋6200, 支座按構(gòu)造要求配筋 平臺梁計算設平臺梁截面 b=250mm h=300mm荷載計算：平臺梁1的荷載：荷載種類荷載標準值（KN/m）恒載梁自重（）25=梁側(cè)及底抹灰[2（）+]17=平臺板傳來（+）/2=梯段板傳來小計設計值：=（++）= KN/m== KN/m4活荷載：梯段板傳來：平臺板傳來： KN/m設計值： KN/m KN/m平臺梁2的荷載：b=240mm h=300mm平臺梁2荷載荷載種類荷載標準值（KN/m）恒載梁自重（）25=梁側(cè)及底抹灰[2（）+]17=平臺板傳來（+）/2=梯段板傳來小計設計值：=（++）= KN/m== KN/m活荷載：梯段板傳來：平臺板傳來： KN/m設計值： KN/m KN/m截面設計：TL1：計算跨度l0==（）= ml2支座最大剪力：= = 跨中最大彎矩：M=(g1+q1)l02/8/2+(g2+q2)l02/8=(+) +(+) =截面按倒L形計算，bf，=mm按梁凈距考慮不按梁的高度考慮：h0=30035=265 mm由于 ?。?屬第一類T形截面。鋼筋混凝土板泊松比ν=1/6。上柱斷面為500500，基礎部分柱斷面保護層加大，兩邊各增加50，故地下部分柱頸尺寸為600600層次土類平均厚度（m）承載力特征值fak(kPa)重度（KN/m3）土層剪切波速（m/s）1雜填土902素填土1003粉塵沙土1602004粉土1401805粉質(zhì)粘土225350基礎承載力計算時，應采用荷載標準組合。m 確定基礎底面積A、D柱下采用鋼筋混凝土獨立基礎，B、C采用鋼筋混凝土聯(lián)合基礎，根據(jù)地質(zhì)條件?、趯臃圪|(zhì)粘土層作為持力層， m，（）?！? 設 l=，b=3m， A=按持力層強度驗算基底尺寸：基底形心處豎向力：=+(+) = 基底形心處彎矩： = 偏心距：== = 滿足要求。3．（BC)柱基 基礎高度 （等厚）（1）基底凈反力： （2）沖切驗算：計算簡圖見圖92。 （5）縱向配筋計算 板底層配筋： 選Φ14200 As=770板頂層配筋。圖92 沖切驗算計算簡圖彎矩和剪力的計算結(jié)果（3）縱向內(nèi)力計算 ，彎矩和剪力的計算結(jié)果見圖94。 A柱：F=+= M=++=（BC)柱： 2．A柱：（1）基底凈反力： （2）沖切驗算 = 基礎高度滿足要求。：因B、C軸向距僅3，D、E柱分別設為獨立基礎場地不夠，所以將兩柱做成雙柱聯(lián)合基礎。以軸線為計算單元進行基礎設計，上部結(jié)構(gòu)傳來柱底荷載標準值：表91荷載標準組合柱內(nèi)力恒載活荷載恒k+活kA柱MNVB柱MNV底層墻、基礎連系梁傳來荷載標準值（連系梁頂面標高同基礎頂面）墻重： ：=（粉煤灰輕渣空心砌塊，=） ：19=（采用一般粘土磚，=19）連梁重：（400240） （）柱A基礎底面： FK = + = MK= ++ = 計算配筋時，近似取內(nèi)力臂系數(shù)，表81 雙向板配筋計算表截面h(mm)M(kNm/m)()配筋情況實配()跨中A 方向90301φ10200393 方向100529φ10150523B 方向90117φ10200393 方向100220φ10200393C 方向90206φ10200393 方向100401φ10200393D 方向9064φ10200393 方向100142φ10200393支座AC100794φ10100785AD100565φ10140561AB100565φ10140561BD100230φ10200393CC100599φ10130604DC100427φ10180436DD100167φ10200393第九章 基礎設計 荷載計算按照《地基基礎設計規(guī)范》和《建筑抗震設計規(guī)范》的有關規(guī)定，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面上的荷載只需按照荷載效應的基本組合來分析確定。αs=M/（fcmbh02）=106/（7462652）=rs=As=M /（rsfyh0）=106/（210265）=834 mm2選320實有As=942 mm2受剪承載力計算：截面尺寸滿足要求僅需按構(gòu)造要求配置箍筋選用雙肢8200,第八章 現(xiàn)澆樓蓋設計樓板厚120mm，樓面活荷載標準值2 kN/m2。荷載計算：平臺板的荷載：平臺板荷載荷載種類荷載標準值（KN/m）恒載30厚瓷磚100厚混凝土板25=板底抹灰17=小計活荷載荷載分項系數(shù)rG= rQ=設計值：g== KN/mq==基本組合的總荷載設計值 p= g+q =截面設計：靠窗的平臺板：l0=2500125+100/2=M=(g+q)l02/8=混凝土強度等級C25，板采用HPB235鋼筋，梁縱筋采用HRB335鋼筋。=509ρ＞%第七章 樓梯結(jié)構(gòu)設計。=509ρ＞%二層C255005009上端20 大偏壓　2Φ18，As=As39。)As=As39。大偏壓x2a39。=509ρ＞%9下端20 大偏壓　4072Φ18，As=As39。(mm2)(x2a39。e39。=509ρ＞%底層C30500500上端20 大偏壓　02Φ18，As=As39。)選用鋼筋(mm2)備注(mm2)(m)Mmax ()N(kN)(mm)(mm)(mm)(mm)ξ(mm2)ξ三層C255005009上端20 大偏壓?。? 2Φ18，As=As39。As=As39。=509ρ＞%下端20 大偏壓＜02Φ18，As=As39。=509ρ＞%9下端20 大偏壓＜02Φ18，As=As39。(mm2)(x2a39。梁內(nèi)縱筋由抗震設計要求控制。表55 橫向框架柱內(nèi)力組合(考慮地震組合)　　　　恒載活荷載地震作用+++177。m）圖48 活載作用下橫向框架剪力圖 （kN） 圖49 活載作用下橫向框架軸力圖 （kN）多遇水平地震作用下位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D