【正文】 柱 52=外墻 [(2+2)24]14=內(nèi)墻 [() 18+()24] 14=鋼窗 鋼門 樓梯 平臺梁 25= 平臺板恒載 25= 平臺板活載 = 梯段板恒載 25= 梯段板活載 = 12厚人造大理石板地面 286= 15厚水泥砂漿找平 206=樓梯小計： 合計：整個建筑物的重力荷載代表值如下圖所示： 重力荷載代表值梁和柱剛度的計算本工程柱、梁的混凝土均采用C30，混凝土彈性模量Ec=107kN/m2。m)(2)柱的側移剛度D值的計算①中間框架中柱側移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度αD=α5434171567844341715678343417156782434171567813435211748注：底層=，α=；非底層=，α=(3)各層柱側移剛度之和(層間剛度)的計算層次中框架中柱中框架邊柱邊框架中柱邊框架邊柱∑D52371922=5218181849222=406824209054=83620156784=62712107497445218184068248362062712107497435218184068248362062712107497425218184068248362062712107497411473522=3241701274422=280368135404=54160117484=46992705690結構基本自振周期T1的計算層次各層重量(kN)總重量(kN)層間剛度∑DiΔui=∑um=∑Δui510749744107497431074974210749741705690采用頂點位移法計算結構基本自振周期T1=a0== s ＜== s注：上式中，對于民用框架結構周期調(diào)整系數(shù)取a0=~，本設計取a0=；對于Ⅲ類場地土,設計地震分組為第一組，取特征周期值Tg= s橫向水平地震作用的計算本設計的建筑為7度近震，地震影響系數(shù)αmax=，則相應于基本自振周期的α1值為：α1＝αmax對于砌體填充墻的框架結構，其層間彈性位移限值為≤，其頂點彈性位移變形限值≤。其內(nèi)力的計算過程如下：地震剪力的分配在每層結構中，該計算框架的地震剪力分配系數(shù)為：非底層==；底層==故地震剪力分配為：第五層 ==A柱B柱V=Vim==第四層 ==A柱B柱V=Vim==第三層 ==A柱B柱V=Vim==第二層 ==A柱B柱V=Vim==第一層 ==A柱B柱V=Vim==注：在剪力分配時，D柱與A柱相同，C柱與B柱相同，故表中未列出D柱和C柱的剪力柱的反彎點高度計算位置系數(shù)ABCD第五層m=5n=5h=同B柱同A柱y0α111y100α2－－y200α311y300第四層m=5n=4h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α311y300位置系數(shù)ABCD第三層m=5n=3h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α311y300第二層m=5n=2h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α3y300第一層m=5n=1h=同B柱同A柱y0α1－－y100α2y2 00α3－－y300注：1. y0由m、n及查表得到。 5.=(y0+y1+y2+y3)h 。m MBA=MCD== kNm MBC=MCB=(+)= kNm第二層：MAB=MDC=+= kNm MBA=MCD=(+)= kN框架軸力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 水平地震荷載作用下的N圖（單位：kN）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。故風荷載下的計算簡圖為： 風荷載下的計算簡圖注：從左至右依次為A、B、C、D柱。 4. y3由α3及查表得到，α3= h下/h本。梁端彎矩計算——根據(jù)節(jié)點平衡來計算第五層：MAB=MDC=m MBA=MCD=(+)=m MBC=MCB=(+)=m第一層：MAB=MDC=+= kN框架的剪力圖根據(jù)框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點ΣM=0，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。 風荷載作用下的V圖（單位：kN）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。將中間跨中間位置E假設為滑動鉸支座。m MEB=－ql2=－=－ kNm 第三層、第二層、第一層各梁端的固端彎矩均和第四層相同，故不再另外計算。 。，而底層柱朝下端的傳遞系數(shù)為1/2。m各層彎矩迭加，然后將不平衡彎矩再重新分配一次 彎矩迭加為： 恒載下梁柱彎矩疊加后彎矩圖（kN進行彎矩調(diào)幅，并將內(nèi)力轉化到支座邊彎矩調(diào)幅時?！謱臃▽嶋H均布荷載轉化成等效均布荷載(1)頂層邊跨實際荷載為：α==，q=(12+)= kN/m等效均布荷載為：(2)頂層中跨實際荷載為： α==，q== kN等效均布荷載為：(3)中間層邊跨實際荷載為：α==，q=(12+)= kN/m等效均布荷載為：(4)中間層中跨實際荷載為：α==，q== kN等效均布荷載為：求各梁端的固端彎矩第五層 MAB=－MBA=－ql2=－=－ kNm MBE =－ql2=－=－ kN梁柱的分配系數(shù)與恒載作用下相同。m第四、三、二層：M中=－+() = kN重新分配得： 活載下梁柱彎矩圖（kN進行彎矩調(diào)幅，并將內(nèi)力轉化到支座邊彎矩調(diào)幅時。在組合時，梁的彎矩以梁下部受拉為正，上部受拉為負；梁的剪力以使梁產(chǎn)生順時針轉動為正，反之為負。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。m，MB+=－ kNm，MAB= kNm第三層：MA+=－ kNm 、MB= kNm第二層：MA+=－ kNm，MB= kNm第一層：MA+=－ kNm，MB= kNm注：MA+為A支座右端彎矩，MAB為AB跨中彎矩，MB為B支座左端彎矩，MB+為B支座右端彎矩，MBC為BC跨中彎矩。地震荷載④177。177。177。地震荷載④177。177。177。地震荷載④177。在進行柱的內(nèi)力組合，假定彎矩以使柱右側受拉為正，使左側受拉為負；剪力以使柱順時針轉動為正，反之為負；軸力以柱受壓為正，受拉為負。177。 177。 177。地震荷載④177。177。 177。 177。177。地震荷載④177。 177。177。177。地震荷載④177。177。177。地震荷載④177。177。177。m、MB+= kNm，MAB= kNm、MB+= kNm，MAB= kNm、MB+= kNm，MAB= kNm，MB+=－ kNm第四層：MA+=－ kNm，MAB= kN177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。m）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。根據(jù)彎矩圖利用平衡條件及實際荷載求剪力及軸力第五層VA=(+)/= kN VB左=(+)/= kNVB右=(+)/3= kNNA=+= kNNB=++= kN第四層VA=(+)/= kN VB左=(+)/= kNVB右=(+)/3= kNNA=++=NB=+++= kN第三層VA=(+)/= kN VB左=(+)/= kNVB右=(+)/3=NA=++= kNNB=+++= kN第二層VA=(+)/= kN VB左=(+)/= kNVB右=(+)/3= kNNA=++= kNNB=+++= kN第一層VA=(+)/= kN VB左=(+)/= kNVB右=(+)/3= kNNA=++= kNNB=+++= kN經(jīng)整理可得： 活載下梁剪力圖（kN）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。m各層彎矩迭加，然后將不平衡彎矩再重新分配一次 彎矩迭加為： 活載下梁柱彎矩疊加后彎矩圖（kN，而底層柱朝下端的傳遞系數(shù)為1/2。 。m 第三層、第二層、第一層各梁端的固端彎矩均和第四層相同，故不再另外計算。m MEB=－ql2=－=－ kNm）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。m）根據(jù)彎矩圖利用平衡條件及實際荷載求剪力及軸力第五層VA=(++)/= kN VB左=(++)/= kNVB右=(+3+ )/3= kNNA=+= kNNB=++= kN第四層VA=(++)/= kN VB左=(++)/= kNVB右=(+3+ )/3= kNNA=++= kNNB=+++= kN第三層VA=(++)/= kN VB左=(++)/= kNVB右=(+3+ )/3= kNNA=++= kNNB=+++= kN第二層VA=(++)/= kN VB左=(++)/= kNVB右=(+3+ )/3= kNNA=++= kNNB=+++= kN第一層VA=(++)/= kN VB左=(++)/= kNVB右=(+3+ )/3= kNNA=++=NB=+++= kN經(jīng)整理可得： 恒載下梁端剪力圖（kN）注：從左至右依次為A、B、C、D柱。m第四、三、二層：M中=－+()+= kN。梁柱的分配系