【正文】 5MVMVMV跨中4MVMVMV跨中3MVMVMV跨中2M續(xù)表2192VM33VMV跨中1MVMVMV跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表220。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。混凝土強度等級（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。m〉M屬于第一類T型截面。m = m＞+=m=+= kN=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計剪力V180。 Φ=8箍筋間距S（mm）10010080103＞圖中單位為kN 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2600mm。m =m＞+=m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進行斜截面計算。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 表228 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁由D柱內(nèi)力組合表315查得:ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（）。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。m 右震 +=m梁端取左震，也取左震：=m將和180。m=+=m根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m)N(kN)(mm)54005875(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋420228+322228+322實配面積(mm)125623722372% 以第一層D柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計算剪跨比，當(dāng)＜１時，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)＞ 時取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m將和180。m=+=m = ⅤⅤ截面：①==m = 第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 +==m =（）= kN== kNm == ②=m)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m第二層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m取180。=（）=m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。m)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。取1m寬板為計算單元。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進行計算。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8120419方向68134Φ8200251B區(qū)格方向76=297Φ8150335方向68=255Φ8190265C區(qū)格方向76=91Φ8200251方向68=72Φ8200251D區(qū)格方向76=116Φ8200251方向68=52Φ8200251支座A邊支座(方向)76734Φ10100785A邊支座(方向)76564Φ10130604AB76734Φ10100785AC76564Φ10130604B邊支座76469Φ8100503C邊支座76162Φ8200251BB76682Φ10110719BD76=376Φ8130387CD76=130Φ8200251DD76=130Φ8200251 G、H區(qū)格板的計算因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計算跨度凈跨= =（3600300/2）=3450mm= =（2400300/2）=2250mm 圖225 板的計算跨度活荷載設(shè)計值：q ==恒荷載設(shè)計值：g == kN/m2g+q= kN/m2b、計算截面的彎矩設(shè)計值及配筋（見表235）表235 計算截面的彎矩設(shè)計值及配筋截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內(nèi)支座右邊跨跨中右邊跨端支座計算跨度彎矩系數(shù)1/161/111/11。表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計算，G、H按單向板計算?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計算簡圖如圖224所示?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。m =m = ⅤⅤ截面:：①==m=+=m將和180。m梁端取左震, 也取左震：=m 右震 m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m == ②=m == ②=m=+=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。m＜==m取=以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設(shè)計。m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選