【正文】 下，本結(jié)構(gòu)采用分層法計(jì)算其內(nèi)力，即對 1,2 采用分層法計(jì)算 [9]；框架在水平荷載作用下，本結(jié)構(gòu)采用 D 值法計(jì)算其內(nèi)力，即對 3 采用 D 值法計(jì)算 [9]。= Mca=?kNm? kNm?標(biāo)準(zhǔn)層：M ac = 1/12178。= Mde=?kNm? kNm?標(biāo)準(zhǔn)層：M de = 1/12178。=CD 跨中：頂層： Mcd = 1/8178。=根據(jù)力矩分配結(jié)果得恒載下彎矩圖如下：27根據(jù)彎矩計(jì)算剪力：（1）梁的計(jì)算 公式(26) [11]()/lkolijkijVMl??? rijij式中：　　　 ， ——簡支梁支座左端和右端剪力標(biāo)準(zhǔn)值（剪力取繞隔離體順時(shí)針轉(zhuǎn)動olkVr為正） [11]；　　　 ， ——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（以繞桿順時(shí)針轉(zhuǎn)為正，逆時(shí)針轉(zhuǎn)為負(fù)） [11]。因?yàn)樵谠摴こ讨校詈奢d所占比例較小，所以可以不考慮活荷載的不利布置，直接按滿布滿跨活荷載計(jì)算 [12]。= Mcd =? k?標(biāo)準(zhǔn)層：M cd = 1/12178。33節(jié)點(diǎn)二次分配3435跨中彎矩計(jì)算值A(chǔ)C 跨中彎矩頂層： Mac = 1/8178。=?DE 跨中彎矩：頂層： Mde = 1/8178。2. 第 i 層和第 m 柱所分配的剪力為： 公式(27)imiDV??其中 ， 見表 2—5iiW?i 403. 反彎點(diǎn)位置計(jì)算 柱反彎點(diǎn)位置： 公式(28) [13]0123()Yyhyh??式中：——反彎點(diǎn)高度；Y——反彎點(diǎn)高度比；y——計(jì)算層柱高；h—— 反彎點(diǎn)高度；0標(biāo) 準(zhǔn)—— 反彎點(diǎn)高度比修正值 [13]；1y上 下 梁 線 剛 度 變 化 時(shí)、 —— 反彎點(diǎn)高度比修正值 [13]。梁端彎矩調(diào)幅之后，在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩必將增加 [14]。SWk）M A右 V AC M M C左 V M C右 V CD M M D左 V M D右 V DE M M 6E左 V 50風(fēng)層次截面內(nèi)力 恒載 活載→ ←+0.7*+1.4SQk+*（S Qk177。SWk）M A右 V ACM M 33 C左 V M 33 C右 V CDM M D左 V M D右 V 17 DEM M 2E左 V 17 54風(fēng)層次截面內(nèi)力 恒載 活載→ ←+0.7*+1.4SQk+*（S Qk177。yf2m/360kNHPB箍 筋 為 y 50?軸壓比驗(yàn)算經(jīng)查表可知，軸壓比限值 ，柱的剪跨比不宜小于 2底層柱 Nma=軸壓比 N/fcAc=500500=＜，滿足要求則其他各柱的軸力均小于該柱，軸壓比都能滿足要求。N=在彎矩中沒有由水平荷載產(chǎn)生的彎矩，柱的計(jì)算長度 lo== ?????max2,hi ..80?,???Afc?因?yàn)?=＜15，所以 =.?68..023465/?????????????????????hlei偏心距 msi 8946. ????= b?=5004652()/360239。N= 彎矩中風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩75%，柱的計(jì)算長度取下列二式中的較小值： Hllu)]([??? 公式(210) [16]2min上式中：、 —柱上端、下端節(jié)點(diǎn)柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值 [16]；u?l—比值 、 中的較小值 [16]；minul?H 的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度 [16]。ysNeαfbhξ()A=a)/360(46535)0所以按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采用 HRB400，最小配筋率 %[15]2min ?????按構(gòu)造選取鋼筋，每側(cè)實(shí)配 4 16 =804mm2?sA選取 C 柱進(jìn)行計(jì)算： 最不利組合為：M=，N=彎矩中風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩75%，柱的計(jì)算長度取下列二式中的較小值： Hllu)]([??? 公式(210) [16]2min柱的計(jì)算長度： mNMe ????ax2,2h?i .?,???Afc?因?yàn)?=＜15，所以 =?32..???????????????????hlei偏心距 msi . ?????NNb ，為大偏壓。yseαξ()A=a(46535)0按構(gòu)造選取鋼筋，每側(cè)實(shí)配 4 16 =804mm2sA（4） 受 壓 承 載 力 驗(yàn) 算垂 直 于 彎 矩 作 用 平 面 的Nmax=?bl ??：設(shè) 計(jì) 值則 軸 心 構(gòu) 件 受 壓 承 載 力70??kNkNAfsyc max????????????????滿足要求。取加密區(qū)箍筋為??md12850,in非加密區(qū)滿足 故取??410?S71????40?柱箍筋加密區(qū)：底層：1/3H=1m，標(biāo)準(zhǔn)層：1/6H=500mm 柱箍筋非加密區(qū)：底層：， 標(biāo)準(zhǔn)層：裂縫寬度驗(yàn)算：A 柱：e0/h0= 可不驗(yàn)算裂縫寬度。?1./tf梁的正截面 力計(jì)算受 彎 承 載當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)，下部受拉，考慮板的有利影響，按 T 型截面設(shè)計(jì)。fb?判斷 T 形截面類型：=900120(475120/2)= = KN m，即為??10=/2cffMh???? uM?第一類 T 形截面。2 s2DE 梁（一層）AC 跨中截面，下受拉，按 T 型截面計(jì)算，M= kN m，梁翼緣計(jì)算寬度 ， 取較? fb?小值：按計(jì)算跨度計(jì)算： ==2100mm；0/3fbl??按凈距計(jì)算： = =2200+250=2450mm，fns?故 =1400mmfb?判斷 T 形截面類型：=1400120(475120/2)= ，??10=/2cffMh???? uM即為第一類 T 形截面73= 106/( 1400 4752)=?= ????b?=()s???As=106/(360475)=選擇配用 3 16， =603 ， 804/250475=% =%sA2m/sbh?min?跨中上部鋼筋按照構(gòu)造配筋， %， =250 ，選截 面 一 側(cè) 最 小 配 筋 率 為 isAbh?2擇配用 2 18， =509 。2 s2CD 梁（六層）CD 跨中截面，上受拉，按矩型截面計(jì)算，M= KN m?=106/( 2504752)=?= ????b?=()s???As=106/(360475)=鋼筋太小，需要按最小配筋率配筋， =250 ，選擇配用 2 16， =402minsAbh??2 sA。fb?ns?f判斷 T 形截面類型：=2100120(475120/2)= ，即為第一??10/2cffMh???? uM類 T 形截面= 106/( 2100 4752)== ????b?=()s???As=106/(360475)=661 2m選擇配用 4 16， =804 ， 804/250475=% =%sA2/sbh?min?跨中上部鋼筋按照構(gòu)造配筋， %， =250 ，選截 面 一 側(cè) 最 小 配 筋 率 為 isAbh?2擇配用 2 18， =509 。71 框架梁設(shè)計(jì)現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計(jì)算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，抗震設(shè)計(jì)不宜設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋一般不在跨中截?cái)啵瑸榱藴p小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積除按計(jì)算確定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應(yīng)滿足以下要求： 　式中 和 分別/??sA?是梁端塑性鉸區(qū)頂面受拉鋼筋面積和底面受壓鋼筋面積 [15]。柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配箍率特征值 λv=，箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)的體積配箍率尚不應(yīng)小于 %[15]。1c0s39。1c0s39。39。正截面 承載力計(jì)算受 壓， 筋向 彎 矩 ， 故 采 用 對 稱 配柱 同 一 截 面 分 別 受 正 反 ????= 465500=： 軸 柱 進(jìn) 行 計(jì) 算選 取 A一層 從柱的內(nèi)力組合表中可見，N max=Nb，為小偏壓，選用 M 大，N 大的組合 軸 柱 進(jìn) 行 計(jì) 算選 取最不利組合為：第一組：M=。 ，??40HRB梁 內(nèi) 縱 向 鋼 筋= 。SWk）M A右 V ACM M C左 V M C右 V CDM M D左 V M D右 V DEM M 4E左 V 52風(fēng)層次截面內(nèi)力 恒載 活載→ ←+0.7*+1.4SQk+*（S Qk177。具體見表 28 至表 29。梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中恒載、活載兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值 [14]。=活載下彎矩圖如下圖：36根據(jù)彎矩計(jì)算剪力：（1）梁的計(jì)算 公式(26) [11]()/lkolijkijVMl???rijij式中：　　　 ， ——簡支梁支座左端和右端剪力標(biāo)準(zhǔn)值（剪力取繞隔離體順時(shí)針轉(zhuǎn)為olkr正） [11]；　　　 ， ——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（以繞桿順時(shí)針轉(zhuǎn)為正，逆時(shí)針轉(zhuǎn)為負(fù)） [11]。=CD 跨中彎矩：頂層： Mcd = 1/8178。= Mde=?kNm? kNm?標(biāo)準(zhǔn)層：M de = 1/12178。= Mca=?kNm? kNm?標(biāo)準(zhǔn)層：M ac = 1/12178。31 活載下的內(nèi)力計(jì)算活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算方法和恒荷載作用下的相同，采用分層法計(jì)算 [9]。=?DE 跨中：頂層： Mde = 1/8178。24 節(jié)點(diǎn)二次分配2526跨中彎矩計(jì)算：AC 跨中：頂層：M ac = 1/8178。= Mcd =? k?標(biāo)準(zhǔn)層：M cd = 1/12178。分配系數(shù)公式： 公式(25) [10]1ikikniiSu??式中： 為節(jié)點(diǎn)ｋ第ｉ根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度 [10]；ikS為節(jié)點(diǎn)ｋ各桿件相對轉(zhuǎn)動剛度之和 [10]。層數(shù) Wj/kN Vj/kN ∑D/ kN/m /mju?△Vj/h6 112396 410?1/202205 112396 3 1/93334 112396 41/63643 112396 6 101/46672 112396 4?1/38891 175445 1/4000u=Σ =?側(cè)移驗(yàn)算：對于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為 1/550[8]。181。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+179。+α179。179。179。 ， 礎(chǔ) 頂 到 室 內(nèi) 的 距 離 為 底 層 柱 高 為。工程地質(zhì)條件：持力層地基土承載力 fak =280kN/m2 ,Ⅱ類場地 [4]。因此，對于建筑結(jié)構(gòu)了解深刻。建筑平面形狀選取方形，長 米，寬 米。不 考 慮 地 下 水 影 響 結(jié)構(gòu)體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。年平均氣壓為 毫帕。青島年平均氣溫 ℃。地上六建 筑 面 積 左 右2m380層，底層為儲物室層高 ，標(biāo)準(zhǔn)層高為 。 load calculation。采用手算進(jìn)行 ，并采用 來 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 空 間 結(jié) 構(gòu) 計(jì) 算 分 析 一 榀 框 架?；?凝 土 框 架 內(nèi) 容 住 宅 樓 方 案 設(shè) 計(jì) 結(jié) 構(gòu) 計(jì) 算其中 計(jì)算是重點(diǎn)。 The main content of this design include residential building design and structure calculation. The structure design and calculation is the key. Using hand calculation of space structure is analyzed, and a calculation is made using