【正文】 握知識的重要性。同時也了解到了自己的一些不足，比如知識面的問題，感覺本專業(yè)知識的博大精深，自己所學到的太少了。2?=1/12（ ） ??????????? ?? ?= = =10 /660300= 2故配置 8 根 10,A 1s= 。71基礎(chǔ) 3 設(shè)計：選擇內(nèi)力大小為 57kN,75kNMV??初步假定 J3 與 J4 基礎(chǔ)尺寸相同。70驗算基礎(chǔ)高度：（防止發(fā)生沖剪破壞）地基凈反力計算：= kN/m2,?????=,in ..kkjl??沖切長方體的有效高度 =70040=660mm，沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上邊0h 和下邊長 分別為： =400mm， =400+2660=1720mm， tabat ba???考慮沖切荷載對取用的多邊形面積 20 22[()()].. tl obblAhh????=426= ,axlszjlFpA? =1060660=〉 =（當基礎(chǔ)高度≤8000hfmtP? lF時， 取 ）故該基礎(chǔ)高度滿足受沖切承載力要求。采用柱下獨立基礎(chǔ)，混凝土強度等級 C30，墊層采用 C15，厚度為 100mm，每端伸出基礎(chǔ)邊 100mm。69 基礎(chǔ)設(shè)計設(shè)計基礎(chǔ)的荷載包括:①框架柱傳來的彎矩、軸力和剪力（可取設(shè)計底層柱的相應(yīng)控制力） ；②基礎(chǔ)自重，回填土的重量；③底層基梁傳來的軸力和彎矩 [12]。0lnl彎矩設(shè)計值 M=1/8p =1/8 =剪力設(shè)計值 V=1/2p =1/2= nl截面按倒 L 形計算， =200+580=600mm,梁的有效高度 =30039。0l22 0h6232101..40scMfbh???= =??ss??215.?????= ,選配 8200， =251 mm2?sA2 平臺梁設(shè)計設(shè)平臺梁截面尺寸為 200300mm。2 ???= =??ss???????= ,選配 8120， =419 mm2?sA2分布筋每級踏步一根 8。恒荷載分項系數(shù) =；活荷G?載分項系數(shù) =[1]。s??表 2—26 樓板配筋截面（mm0h）M（kNm） （mm 2）s配筋 實配01l80 8200?2511 區(qū)格 270 8200 25101l80 8200 2512 區(qū)格 270 8200 25101l80 8200?2513 區(qū)格 270 8200 25101l80 8150 334跨中4 區(qū)格 270 8200 25112 80 8150 33423 80 8200?25124 80 8150 33434 80 8150 33422 80 8200 25111 80 8200 25144 80 8150 3341 短邊 80 10200?3931 長邊 80 8150 3342 短邊 80 8200 2513 短邊 80 8200 251支座4 短邊 80 10150 523663 長邊 80 8200?251 樓梯設(shè)計 混凝 C30，鋼筋 HPB235，HRB335，開間 ，層高： 。根據(jù)公式 m=表中系數(shù)p 求各區(qū)格板的彎矩值如表 225? 201l所示 ：64表 225 按彈性理論計算的彎矩值1 2 3 4l01 l02 m1(+) +(+) =(+) 32+(+) 32=(+) +(+) =(+) +(+) =m2(+) +(+) =(+) 32+(+) 32=(+) +(+) =(+)+(+) =?=32===?=32===65截面設(shè)計：截面有效 高度：假定選用 8 鋼筋，則 l01 方向跨中截面的 h01=80mm；l 02 方向跨?中截面的 h02=70mm；支座截面 h0=80mm。q/2，對前一種荷載可近似認為各區(qū)格板都固定支撐在中間支承上，對后一種荷載情況，可近似認為各區(qū)格板在中間支承處是簡支的。 樓板的設(shè)計 設(shè)計荷載樓面恒載標準值：居民樓（h=100 ） 樓面活載標準值： 截面設(shè)計混凝土強度等級為 C30；板內(nèi)受力縱筋為 HRB335，其余為 HRB335 鋼筋 。驗證是否按構(gòu)造配箍。為了減小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積除按計算確定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應(yīng)滿足以下要求： 　式中 和 分/??sA?別是梁端塑性鉸區(qū)頂面受拉鋼筋面積和底面受壓鋼筋面積。根據(jù)構(gòu)造要求， 取加密區(qū)長度 ,取 500 。3sd??2?第 2 層、不利內(nèi)力組合????因為 剪跨比 所以 。箍筋選用：由第一層、柱軸壓比 =，查得柱箍筋加密區(qū)的箍筋最?31470.?小體積配率為 =%minv?2i(4035)????取 8， ，則 ≤ =152 。 ??10,10 ?????????2103 22 2(.5)()7m()csysfAa?????????? ??每側(cè)實配 3 20（ ）?sA29?由于縱向受力鋼筋采用 HRB335,對于四級抗震框架結(jié)構(gòu)單側(cè)最小配筋率 %?222,min,%40387ssA?????（4） 、垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算 ax18kN，在 8~15 之間，0/??查得 ?????則軸心構(gòu)件受壓承載力設(shè)計值： ????, 2 ???????﹥故滿足要求。(2)、截面尺寸復(fù)核取 ，保護層厚度0 max4356,???35msa?因為 ，//?滿足要求?？v向受力鋼筋為 HRB335，???？蚣苤磸濣c高度比 ：??7y= y0＋ y1＋y 2＋y 3 公式(29)y0—框架柱標準反彎點高度比；y 1—上、下層梁線剛度變化反彎點高度比修正值；yy 3—上、下層高度變化反彎點高度比修正值；A 軸柱反彎點位置如表 25 所示 ，B 軸柱反彎點位置如表 26 所示：C 軸柱反彎點位置如表 27 所示：表 25 Ａ軸反彎點位置計算層號 h(m) i0y12y3y y*h6 3 0 0 0 5 3 0 0 0 4 3 0 0 0 3 3 0 0 0 2 3 0 0 1 0 0 表 26 B 軸柱反彎點位置計算層號 h(m) i0y12y3y y*h6 3 0 0 0 5 3 0 0 0 4 3 0 0 0 3 3 0 0 0 2 3 0 0 1 0 0 39表 27 C 軸柱反彎點位置計算層號 h(m) i0y12y3y y*h6 3 0 0 0 5 3 0 0 0 4 3 0 0 0 3 3 0 0 0 2 3 0 0 1 0 0 框架柱桿端彎矩、梁端彎矩的計算，簡圖如圖 226 所示： 圖 226計算簡圖40風載作用下 A 軸框架柱剪力和梁彎矩的計算如表 28 所示：表 28風載作用下 A軸框架柱剪力和梁彎矩層數(shù) Vi Di ∑D Di/∑D c?y*h M 上 M 下6 8948 31504 5 8948 31504 4 8948 31504 3 8948 31504 2 8948 31504 1 6014 19467 風載作用下 D 軸框架柱剪力和梁彎矩的計算如表 29 所示：表 29風載作用下 B軸框架柱剪力和梁彎矩層數(shù) Vj ∑D Di Di/∑D Vi y*h M 上 M 下6 31540 13608 5 31540 13608 4 31540 13608 3 31540 13608 2 31540 13608 1 19467 7439 風載作用下 G 軸框架柱剪力和梁彎矩的計算如表 210 所示： 表 210風載作用下 C軸框架柱剪力和梁彎矩層數(shù) Vj ∑D Di Di/∑D Vi y*h M 上 M 下6 38624 11360 5 38624 11360 4 38624 11360 3 38624 11360 2 38624 11360 1 54222 17241 風載作用下框架柱和梁的剪力彎矩圖如圖 227 所示：41圖 227 風載作用下框架柱和梁的彎矩圖42風載作用下框架柱剪力圖如圖 228 所示： .. 圖 228 風載作用下框架柱剪力圖43風載作用下框架柱軸力圖如圖 229 所示： 圖 2—29 風載作用下框架柱軸力圖 橫向框架內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中恒載、活載兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值 。21（1）樓頂屋面為不上人屋面，活荷載值為 ，荷載較小，不考慮最不利組2合，將活荷載滿跨布置計算。3121 橫梁固端彎矩的計算：受力簡圖如圖 26 所示：圖 26彎矩計算簡圖Mab= 公式（25）?21abql?21baqlM?AB 跨固端彎矩：頂層： = =?Mba= k.標準層： = = ?21704?.Mba = =?kN.BC 跨固端彎矩：頂層： = = ?218?.m= kN.標準層： = = ?kN.= .19各節(jié)點桿端分配系數(shù)的確定 ??10桿端分配系數(shù)用以下公式進行計算： 公式（26）ijij???頂層： a 點： =.52u??柱 =.5+u梁b 點： .+柱 =.34+左 梁 右 梁c 點同 a 點?？箓?cè)移剛度 D 的計算如表 22～23 所示：表 22 橫向標準層 D值計算構(gòu)件名稱 2bci??2ci???21cih???/kNmA 軸柱 =i??? 8948B 軸柱 = 13608C 軸柱 =i2./.2? 8948ΣD=8948+13608+8948=31504??kN/m17表 23橫向底層 D值計算構(gòu)件名稱 2bci??2ci???21ciDh???/kNmA 軸柱 B 軸柱 (5)? 7439C 軸柱 .2/.i? 6014ΣD=6014+7439+6014=19467 風載作用下抗側(cè)移剛度 D 的計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按以下公式計算：ΔUj= Vj/ΣDij 公式(24)Vj―第 j 層的總剪力；ΣDij―第 j 層所有柱的抗側(cè)移剛度之和；ΔUj―第 j 層的層間側(cè)移。Z，此處大致取 。S =。故此二軸上的豎向荷載與柱軸線偏心，A 軸的偏心距 80mm，C 軸偏心距 80mm。[6] ?由平面結(jié)構(gòu)布置圖中選一榀進行和在計算，框架單元板傳力路線如圖 24 所示：ABC12圖 24 板傳力線路圖屋面板傳給梁的荷載: 三角形：P = P’ P’=（g＋q） 公式（21）058012l梯形：P =（1 2 ）P’ 公式（22 ）0?3??012l??AB 軸間框架梁 ??屋面板：恒載： =??