【正文】 錐形裙座尺寸：。地震影響系數(shù)結構綜合影響系數(shù) 。00截面： 11截面： 塔體和裙座機械設計簡圖 22截面：（1）風振系數(shù) 各計算塔段的風振系數(shù)由式計算。 式中，塔和管線的保溫層厚度，塔頂管線外徑。 （2）穩(wěn)定性校核 筒體危險截面22處的最大組合軸向壓應力：許用軸向壓應力：取其中較小值按GB150《鋼制壓力容器》組合的規(guī)定，由查文獻[5]得則取因為，故滿足穩(wěn)定性條件。最大組應力校核軸向許用壓應力取其中最小值取因為 故滿足要求。設地腳螺栓的直徑為M36，l=160mm,則1/b=[5]得取基礎材料的許用應力基礎環(huán)厚度 取 取其中較大值（1）（2）取。 中溫變換爐機械設計結果匯總表塔的名義厚度筒體Sn=17mm，封頭Snh=17mm，裙座Sns=17mm荷及其彎塔的載矩質量載荷m0= mmin=風彎矩M w 00=109 Nmm M E 11=108 N σ322=177。本次畢業(yè)設計是一個理論與實際相結合的過程。老師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、淵博的知識以及對工作的高度熱情是我學習的典范，也是我以后生活和工作的表率。此次設計使我學會了很多專業(yè)知識，掌握了許多化工軟件的使用方法，提高了我的計算機水平，為以后的學習和工作打下了堅實的基礎。在此，我再一次真誠地向幫助過我的老師和同學表示感謝！祝各位老師和同學百事可樂，萬事如意。在此特別感謝劉軍海老師的指導和幫助。每一步都是在導師的指導下完成的，傾注了老師大量的心血。由于本人水平有限，生產實習的經(jīng)驗較少，設計會有不少缺點與不足，熱切期望得到各位老師的批評指正。本設計主要參考了《小合成氨廠工藝技術與設計手冊》這本書，查閱和參考了許多合成氨方面的相關資料。mm各種載荷引起的軸向應力計算壓力引起的軸向應力σ1=操作質量引起的軸向應力σ200=－ σ211=－ σ222=－ 最大彎矩引起的軸向應力σ300=177。mmM w 22=109 N故選用28個M36地腳螺栓，滿足要求。取取其中較大者（1）（2）取選用75號混凝土，其許用應力因為 故滿足要求。（1）由試驗壓力引起的環(huán)向應力試驗壓力因為 故滿足要求。 各塔段水平風力計算結果塔段號123456K1K2iq0/(N/m2)400fili/mm100040005000500050006000Dei/mm285626562693260426042604Pi /N風彎矩由下式計算：00截面：11截面：22截面：00截面：11截面：式中：裙座人孔處截面的即積，由式得22截面：最大彎矩取下式計算值中最大值：計算結果如下表： 最大彎矩引起的軸向應力截面001122各危險截面的計算如下：式中 裙座人孔處截面的抗彎截面系數(shù)，由式得。（B類）脈動影響系數(shù)Vi（B類）振型系數(shù)風壓高度變化系數(shù)fi（B類）（2）有效直徑Dei設籠式扶梯與塔頂管線成90176。確定危險界面，如附圖。全塔操作質量 塔設備最小質量mmim塔自振周期計算由文獻[5]中查得：（設計地震烈度8級）。泵(P2)的型號：DFLH6520A泵(P3)的型號：DFLH6520A泵(p4)型號DFLH6532[4]5 變換爐機械設計及校核選用16MnR鋼板，查文獻[13]表94得：焊接采用雙面焊100%無損探傷檢查，焊接接頭系數(shù)，則由筒體的計算厚度為：查文獻[13]得，取腐蝕裕量，則設計厚度圓整后取名義厚度應力校核：采用水壓試驗，試驗壓力為壓力試驗時的薄膜應力有效厚度 故查表94，16MnR的故所以滿足水壓試驗要求。 ，則催化床層變換氣的平均溫度：192℃催化床層壓力:1700KPa變換氣的平均分子量：低變催化床層變換氣的重度： 氣體重度流量(濕)G： 低變催化床層的高度: 低變催化劑床層阻力降: 已知條件：變換氣進口溫度：380℃變換氣出口溫度：278℃半水煤氣進口溫度：154℃℃以半水煤氣的吸熱來計算從前面主換熱器的計算中可知半水煤氣吸熱為：則實際轉熱量為： 平均溫差： 取傳熱面積：選擇固定管板式換熱器,半水煤氣走管內，變換氣走管間，查文獻[6]，選取的換熱器主要參數(shù)見下表： 主換熱器的結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑m公稱壓力MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m4252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距106三角形管板直徑的計算公式：式中：n——管數(shù)——管板填充系數(shù)，t——管子中心距，所以 ，設備外徑為Ф2m管內給熱系數(shù)的計算公式如下：粘度的計算：查文獻[12]℃時，各氣體的值如下： 半水煤氣各組分的黏度組分CO2COH2CH4N2H2OO2/　根據(jù)公式得： 導熱系數(shù)的計算：查文獻[12]℃時，各氣體的導熱系數(shù)值如下： 半水煤氣各組分的傳熱系數(shù)組分CO2COH2CH4N2H2OO2　根據(jù)公式得：熱容的計算：℃得各組分的Cp見下表 半水煤氣各組分的熱容組分COH2CO2H2ON2CH4O2Cp /kJ/(kmol. ℃)則：殼側對流傳熱系數(shù)的計算公式如下：粘度的計算：查文獻[12]，在329℃時，各氣體的黏度如下： 變換氣各組分的黏度組分CO2COH2CH4N2H2OO2/　根據(jù)公式得： 導熱系數(shù)的計算：查文獻[12]，在329℃時，各氣體的導熱系數(shù)值如下： 變換氣各組分的傳熱系數(shù)組分CO2COH2CH4N2H2OO2　 根據(jù)公式得： 熱容的計算： 查文獻[12]在329℃時，得各組分的熱容如下： 變換氣各組分的熱容組分COH2CO2H2ON2CH4O2Cp管、由文獻[1]可知總傳熱系數(shù)的計算公式為： 則實際傳熱面積： 換熱器（E2）結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑m公稱壓力MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21510252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距436三角形 換熱器（E3）結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑，m公稱壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21102252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距376三角形 換熱器（E4）結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑，m公稱壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21102252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距376三角形 換熱器（E5）結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑，m公稱壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m12742252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距296三角形 換熱器（E6）結構尺寸數(shù)據(jù)公稱直徑，m公稱壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m12742252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距296三角形泵（p1）將密度為1000kg/m3的水輸送到熱水塔內。實際流速為：（2）中變爐出口直徑的計算取氣體流速為100m/s則出口管尺寸為Ф45010。L——觸媒床高度,m。f ——摩擦系數(shù),。Q4=t=氣體帶出總熱量為：1840747+ kJc．，熱損失為：Q5=4649239=根據(jù)熱平衡得：2026717+=4649239計算得出換熱器變換氣溫度為 t=278℃ 主換熱器熱量平衡表物質帶入熱量(kJ)帶出熱量(kJ)熱損失(kJ)半水煤氣12708631840747變換氣33783772622522總計4649239（1）已知條件： 中間換熱器物料已知條件變換氣進口溫度（℃）415半水煤氣進口溫度（℃）半水煤氣出口溫度（℃）330變換氣量(kmol)蒸汽量(kmol)a．氣體帶入熱量的計算變換氣帶入熱Q1變換氣在415℃（kmol.℃）則Q1=415=3718178kJ半水煤氣帶入熱Q2℃（kmol.℃），則Q2==1840747kJ則氣體帶入熱量為：5558925kJb．氣體帶出熱量的計算半水煤氣帶出熱Q3半水煤氣在330℃ kJ/（kmol.℃） Q3=330=2807611kJ變換氣帶出熱Q4設變換器出口溫度為358℃，在358℃（kmol.℃）。由熱平衡Q進=Q出+Q損得：查文獻[1]得出塔溫度： t=℃ 飽和塔熱量平衡表物質帶入熱量(kJ)帶出熱量(kJ)熱損失(kJ)半水煤氣