【正文】 錐形裙座尺寸：。地震影響系數(shù)結(jié)構(gòu)綜合影響系數(shù) 。00截面： 11截面： 塔體和裙座機(jī)械設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖 22截面：（1）風(fēng)振系數(shù) 各計(jì)算塔段的風(fēng)振系數(shù)由式計(jì)算。 式中，塔和管線的保溫層厚度，塔頂管線外徑。 （2）穩(wěn)定性校核 筒體危險(xiǎn)截面22處的最大組合軸向壓應(yīng)力：許用軸向壓應(yīng)力：取其中較小值按GB150《鋼制壓力容器》組合的規(guī)定，由查文獻(xiàn)[5]得則取因?yàn)?，故滿(mǎn)足穩(wěn)定性條件。最大組應(yīng)力校核軸向許用壓應(yīng)力取其中最小值取因?yàn)? 故滿(mǎn)足要求。設(shè)地腳螺栓的直徑為M36，l=160mm,則1/b=[5]得取基礎(chǔ)材料的許用應(yīng)力基礎(chǔ)環(huán)厚度 取 取其中較大值（1）（2）取。 中溫變換爐機(jī)械設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表塔的名義厚度筒體Sn=17mm，封頭Snh=17mm，裙座Sns=17mm荷及其彎塔的載矩質(zhì)量載荷m0= mmin=風(fēng)彎矩M w 00=109 Nmm M E 11=108 N σ322=177。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是一個(gè)理論與實(shí)際相結(jié)合的過(guò)程。老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、淵博的知識(shí)以及對(duì)工作的高度熱情是我學(xué)習(xí)的典范，也是我以后生活和工作的表率。此次設(shè)計(jì)使我學(xué)會(huì)了很多專(zhuān)業(yè)知識(shí)，掌握了許多化工軟件的使用方法，提高了我的計(jì)算機(jī)水平，為以后的學(xué)習(xí)和工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。在此，我再一次真誠(chéng)地向幫助過(guò)我的老師和同學(xué)表示感謝！祝各位老師和同學(xué)百事可樂(lè)，萬(wàn)事如意。在此特別感謝劉軍海老師的指導(dǎo)和幫助。每一步都是在導(dǎo)師的指導(dǎo)下完成的，傾注了老師大量的心血。由于本人水平有限，生產(chǎn)實(shí)習(xí)的經(jīng)驗(yàn)較少，設(shè)計(jì)會(huì)有不少缺點(diǎn)與不足，熱切期望得到各位老師的批評(píng)指正。本設(shè)計(jì)主要參考了《小合成氨廠工藝技術(shù)與設(shè)計(jì)手冊(cè)》這本書(shū)，查閱和參考了許多合成氨方面的相關(guān)資料。mm各種載荷引起的軸向應(yīng)力計(jì)算壓力引起的軸向應(yīng)力σ1=操作質(zhì)量引起的軸向應(yīng)力σ200=－ σ211=－ σ222=－ 最大彎矩引起的軸向應(yīng)力σ300=177。mmM w 22=109 N故選用28個(gè)M36地腳螺栓，滿(mǎn)足要求。取取其中較大者（1）（2）取選用75號(hào)混凝土，其許用應(yīng)力因?yàn)?故滿(mǎn)足要求。（1）由試驗(yàn)壓力引起的環(huán)向應(yīng)力試驗(yàn)壓力因?yàn)? 故滿(mǎn)足要求。 各塔段水平風(fēng)力計(jì)算結(jié)果塔段號(hào)123456K1K2iq0/(N/m2)400fili/mm100040005000500050006000Dei/mm285626562693260426042604Pi /N風(fēng)彎矩由下式計(jì)算：00截面：11截面：22截面：00截面：11截面：式中：裙座人孔處截面的即積，由式得22截面：最大彎矩取下式計(jì)算值中最大值：計(jì)算結(jié)果如下表： 最大彎矩引起的軸向應(yīng)力截面001122各危險(xiǎn)截面的計(jì)算如下：式中 裙座人孔處截面的抗彎截面系數(shù)，由式得。（B類(lèi)）脈動(dòng)影響系數(shù)Vi（B類(lèi)）振型系數(shù)風(fēng)壓高度變化系數(shù)fi（B類(lèi)）（2）有效直徑Dei設(shè)籠式扶梯與塔頂管線成90176。確定危險(xiǎn)界面，如附圖。全塔操作質(zhì)量 塔設(shè)備最小質(zhì)量mmim塔自振周期計(jì)算由文獻(xiàn)[5]中查得：（設(shè)計(jì)地震烈度8級(jí)）。泵(P2)的型號(hào)：DFLH6520A泵(P3)的型號(hào)：DFLH6520A泵(p4)型號(hào)DFLH6532[4]5 變換爐機(jī)械設(shè)計(jì)及校核選用16MnR鋼板，查文獻(xiàn)[13]表94得：焊接采用雙面焊100%無(wú)損探傷檢查，焊接接頭系數(shù)，則由筒體的計(jì)算厚度為：查文獻(xiàn)[13]得，取腐蝕裕量，則設(shè)計(jì)厚度圓整后取名義厚度應(yīng)力校核：采用水壓試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力為壓力試驗(yàn)時(shí)的薄膜應(yīng)力有效厚度 故查表94，16MnR的故所以滿(mǎn)足水壓試驗(yàn)要求。 ，則催化床層變換氣的平均溫度：192℃催化床層壓力:1700KPa變換氣的平均分子量：低變催化床層變換氣的重度： 氣體重度流量(濕)G： 低變催化床層的高度: 低變催化劑床層阻力降: 已知條件：變換氣進(jìn)口溫度：380℃變換氣出口溫度：278℃半水煤氣進(jìn)口溫度：154℃℃以半水煤氣的吸熱來(lái)計(jì)算從前面主換熱器的計(jì)算中可知半水煤氣吸熱為：則實(shí)際轉(zhuǎn)熱量為： 平均溫差： 取傳熱面積：選擇固定管板式換熱器,半水煤氣走管內(nèi)，變換氣走管間，查文獻(xiàn)[6]，選取的換熱器主要參數(shù)見(jiàn)下表： 主換熱器的結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑m公稱(chēng)壓力MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m4252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距106三角形管板直徑的計(jì)算公式：式中：n——管數(shù)——管板填充系數(shù)，t——管子中心距，所以 ，設(shè)備外徑為Ф2m管內(nèi)給熱系數(shù)的計(jì)算公式如下：粘度的計(jì)算：查文獻(xiàn)[12]℃時(shí)，各氣體的值如下： 半水煤氣各組分的黏度組分CO2COH2CH4N2H2OO2/　根據(jù)公式得： 導(dǎo)熱系數(shù)的計(jì)算：查文獻(xiàn)[12]℃時(shí)，各氣體的導(dǎo)熱系數(shù)值如下： 半水煤氣各組分的傳熱系數(shù)組分CO2COH2CH4N2H2OO2　根據(jù)公式得：熱容的計(jì)算：℃得各組分的Cp見(jiàn)下表 半水煤氣各組分的熱容組分COH2CO2H2ON2CH4O2Cp /kJ/(kmol. ℃)則：殼側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)的計(jì)算公式如下：粘度的計(jì)算：查文獻(xiàn)[12]，在329℃時(shí)，各氣體的黏度如下： 變換氣各組分的黏度組分CO2COH2CH4N2H2OO2/　根據(jù)公式得： 導(dǎo)熱系數(shù)的計(jì)算：查文獻(xiàn)[12]，在329℃時(shí)，各氣體的導(dǎo)熱系數(shù)值如下： 變換氣各組分的傳熱系數(shù)組分CO2COH2CH4N2H2OO2　 根據(jù)公式得： 熱容的計(jì)算： 查文獻(xiàn)[12]在329℃時(shí)，得各組分的熱容如下： 變換氣各組分的熱容組分COH2CO2H2ON2CH4O2Cp管、由文獻(xiàn)[1]可知總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為： 則實(shí)際傳熱面積： 換熱器（E2）結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑m公稱(chēng)壓力MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21510252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距436三角形 換熱器（E3）結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑，m公稱(chēng)壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21102252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距376三角形 換熱器（E4）結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑，m公稱(chēng)壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m21102252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距376三角形 換熱器（E5）結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑，m公稱(chēng)壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m12742252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距296三角形 換熱器（E6）結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)公稱(chēng)直徑，m公稱(chēng)壓力PN，MPa管程數(shù)，N管子根數(shù)，n管尺寸，mm管心距，m12742252中心排管數(shù)管程流通面積，m2換熱器長(zhǎng)度L，m管排列方法換熱面積，m2折流板間距296三角形泵（p1）將密度為1000kg/m3的水輸送到熱水塔內(nèi)。實(shí)際流速為：（2）中變爐出口直徑的計(jì)算取氣體流速為100m/s則出口管尺寸為Ф45010。L——觸媒床高度,m。f ——摩擦系數(shù),。Q4=t=氣體帶出總熱量為：1840747+ kJc．，熱損失為：Q5=4649239=根據(jù)熱平衡得：2026717+=4649239計(jì)算得出換熱器變換氣溫度為 t=278℃ 主換熱器熱量平衡表物質(zhì)帶入熱量(kJ)帶出熱量(kJ)熱損失(kJ)半水煤氣12708631840747變換氣33783772622522總計(jì)4649239（1）已知條件： 中間換熱器物料已知條件變換氣進(jìn)口溫度（℃）415半水煤氣進(jìn)口溫度（℃）半水煤氣出口溫度（℃）330變換氣量(kmol)蒸汽量(kmol)a．氣體帶入熱量的計(jì)算變換氣帶入熱Q1變換氣在415℃（kmol.℃）則Q1=415=3718178kJ半水煤氣帶入熱Q2℃（kmol.℃），則Q2==1840747kJ則氣體帶入熱量為：5558925kJb．氣體帶出熱量的計(jì)算半水煤氣帶出熱Q3半水煤氣在330℃ kJ/（kmol.℃） Q3=330=2807611kJ變換氣帶出熱Q4設(shè)變換器出口溫度為358℃，在358℃（kmol.℃）。由熱平衡Q進(jìn)=Q出+Q損得：查文獻(xiàn)[1]得出塔溫度： t=℃ 飽和塔熱量平衡表物質(zhì)帶入熱量(kJ)帶出熱量(kJ)熱損失(kJ)半水煤氣