【正文】 重力荷載代表值G＝21102＋＝24060KN167。g＝＝2456KN③次梁大致同上層G＝∴G1＝19629＋2456＋＝22309KN另外室外綠地上覆土容重取16KN/m3,所以每平方米重g＝16＝4KN/m2其面積S＝＋＝∴其總重＝4＝3182KNG1＝22309＋3182＝25491KN⑵240墻：L＝52＋（＋）2＋＋＋＋2＋＋＋＋＋＋＋2＋3＋62＋＋＋＝∴G2＝（－）＝2198KN⑶剪力墻：G＝2011＝1557KN另外擋土墻長L＝2＋2＋（－＋）（2－）＋（＋4＋3＋6＋5＋＋6＋）＝∴擋土墻重G＝＝（－）27＝11035KN∴G3＝1157＋11035＝12592KN⑷柱重與上層成比例G4＝2380＝1814KN∴恒載總重G＝25491＋（5179＋2198）/2＋（2011＋12592）/2＋（2380＋1814）/2＝38578KN2. 活載S＝。 框架的等效剪切剛度 其中梁的砼等級為。 （剪力墻的編號為自1軸至12軸順序，依次為～，左右～分別有兩榀，左右對稱，共9榀剪力墻） 由于位于左端電梯井處，無樓板約束，故不考慮其翼緣作用；同時，為了解決連梁剛度過大問題，在每層連梁中部開一縫，其寬為200，計算時按兩根來考慮。單位都為 以梁為例，＝－，, , , 柱與梁計算公式相同，只是⑺ 按D值發(fā)計算璧柱的D值。 有效翼緣寬度 ⑵ 幾何參數(shù) 墻肢截面面積 由于其為軸對稱構(gòu)件，故 截面剪應(yīng)力不均勻系數(shù) ⑶等效抗彎剛度 3 、 三號墻，為了計算方便，擬在底部幾層開結(jié)構(gòu)洞，同時，為了解決連梁剛度過大問題，參照的做法，在連梁中部開縫，縫寬200mm, ⑴ 計算簡圖 墻肢1的翼緣寬度 墻肢2的翼緣寬度 ， 。 ⑴ 計算簡圖 其墻肢有效翼緣寬度 ： ⑵ 幾何參數(shù)① 墻肢截面積 ② 形心位置（如圖） 由對稱截面可求得③ 慣性矩 ④ 連梁剛度。 連梁的約束剛度 本結(jié)構(gòu)只有與三號墻相連的四根連梁，截面為200500。5 水平荷載的計算167。 成都桐梓林小區(qū)周圍建筑密集，屬C類粗糙度。 橫向水平地震作用的計算近似地采用底部剪力法 成都地區(qū)（成都市）設(shè)計地震分組為為第一組，7度抗震設(shè)防，本建筑重要性等級為一級，不提高設(shè)防標準，場地土類型為Ⅱ類 總的重力荷載代表值那么等效重力荷載代表值 由前計算由Ⅱ類場地及設(shè)計地震分組為第一組查有場地特征周期及地震影響系數(shù)最大值 ∵ ∴ 底部總剪力 又因為 且，查有頂部附加地震作用系數(shù) ∴ 層作用地震力 （KN） 主體結(jié)構(gòu)頂部附加力，另外為了以后協(xié)同分，析的方便，可將水平地震作用等效為倒三角形荷載及頂部集中力，： 根據(jù)基地彎矩和剪力相等的原則，將計算所得地震作用等效為倒三角形荷載q和頂部集中力F，則有 即 解得 橫向水平地震作用計算表層號（m）(KN)()(KN)(KN)()塔樓（14）重心2952頂層（13）134061216666111666610166669166668166667166666166405152684236883240602235731437045642167。 READ(*,39。 READ(*,39。of the point you want to calculate(n=100):39。 READ(*,*) LAMDA,HIGHT OPEN(1,FILE=FNAME1,STATUS=39。) DO 10 I=1,N READ(1,*) H(I) ZZ(I)=H(I)/HIGHT10 CONTINUE CLOSE(1) WRITE(2,410) N WRITE(2,420) LAMDA ,HIGHT WRITE(2,430) (H(I),I=1,N)410 FORMAT (/39。//())430 FORMAT (/39。 amp。hight39。bend moment39。/)450 FORMAT(/39。story39。displacemeat39。4X,39。rce on39。story39。39。,4X,39。167。167。 結(jié)構(gòu)位移驗算：由剪力墻單獨承荷時的頂點位移在倒三角形分布荷載作用下 在頂部集中力作用下 ，則結(jié)構(gòu)頂點位移結(jié)構(gòu)頂點位移滿足要求。/)470 FORMAT(5X,I3,2X,4X,4X,4X,) CLOSE(2) END輸出結(jié)果文件：The story number is: 14The lamda and the hight of the building: The hight of every story or point: .000 The ratio of the shear wall applied with uniform load: story hight displacemeat bend moment shear force 1 .000 .0000E+00 .3495E+00 .1000E+01 2 .4751E02 .2019E+00 .6677E+00 3 .1970E01 .8409E01 .3996E+00 4 .3747E01 .1845E01 .2459E+00 5 .5734E01 .1403E+00 6 .6610E01 .1051E+00 7 .7719E01 .6616E01 8 .8745E01 .3317E01 9 .9677E01 .3150E02 10 .1051E+00 11 .1125E+00 12 .1190E+00 13 .1248E+00 +00 14 .1302E+00 .7193E06 +00The ratio of the shear wall applied with triangle load q story hight displacemeat bend moment shear force 1 .000 .0000E+00 .3053E+00 .1000E+01 2 .3866E02 .1924E+00 .6986E+00 3 .1651E01 .9664E01 .4539E+00 4 .3225E01 .3803E01 .3110E+00 5 .5069E01 .2087E+00 6 .5911E01 .1723E+00 7 .7002E01 .1294E+00 8 .8039E01 .8901E01 9 .9005E01 .4765E01 10 .9887E01 .1605E02 11 .1068E+00 12 .1140E+00 +00 13 .1204E+00 +00 14 .1264E+00 +00The ratio of the shear wall applied with concentrative force onthe top of the building: story hight displacemeat bend moment shear force 1 .000 .0000E+00 .2237E+00 .1000E+01 2 .2372E02 .1498E+00 .6698E+00 3 .1039E01 .9045E01 .4049E+00 4 .2089E01 .5688E01 .2553E+00 5 .3412E01 .3461E01 .1564E+00 6 .4059E01 .2757E01 .1254E+00 7 .4952E01 .2032E01 .9368E01 8 .5871E01 .1489E01 .7039E01 9 .6811E01 .1079E01 .5340E01 10 .7766E01 .7661E02 .4119E01 11 .8730E01 .5216E02 .3267E01 12 .9702E01 .3238E02 .2708E01 13 .1068E+00 .1550E02 .2392E01 14 .1166E+00 .2525E06 .2289E01167。,4X,39。hight39。the top of the building:39。/)460 FORMAT(/39。bend moment39。hight39。 amp。4X,39。displacemeat39。story39。//()) X=LAMDA DO 20 I=1,N Z=ZZ(I) S1=(1+X*SINH(X))/COSH(X) S2=SINH(X*Z) S3=COSH(X*Z) U1(I)=8*(S1*(S31)X*S2+X*X*(*Z*Z))/(X**4) M1(I)=2*(