【正文】 lgp平面內(nèi)）直線段的坡度；體積壓縮系數(shù)定義為土體在單位應(yīng)力作用下單位體積的體積變化，其大小等于；壓縮模量定義為土體在無(wú)側(cè)向變形條件下，豎向應(yīng)力與豎向應(yīng)變之比，其大小等于，即；。45 因?yàn)榈鼗恋膲嚎s是由外界壓力在地基中一起的附加應(yīng)力所產(chǎn)生的，當(dāng)基礎(chǔ)有埋置深度d時(shí)，應(yīng)采用基底靜壓力去計(jì)算地基中的附加應(yīng)力。當(dāng)t趨于無(wú)窮大時(shí)，超靜孔隙水應(yīng)力全部消散，僅剩靜孔隙水應(yīng)力，附加應(yīng)力全部轉(zhuǎn)化為有效應(yīng)力。因?yàn)槌探Y(jié)土在固結(jié)穩(wěn)定后，因上部巖層被沖蝕或移去，現(xiàn)已回彈穩(wěn)定。54 把莫爾應(yīng)力圓與庫(kù)侖抗剪強(qiáng)度線相切時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)，即時(shí)的極限平衡狀態(tài)作為土的破壞準(zhǔn)則——稱(chēng)為莫爾—庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則。56 測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的方法主要有直接剪切試驗(yàn)、三軸壓縮試驗(yàn)、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和十字板剪切試驗(yàn)四種。直接剪切、三軸和無(wú)側(cè)限試驗(yàn)是室內(nèi)試驗(yàn)，試樣不可避免地受到擾動(dòng)，其對(duì)土的實(shí)際情況反映就會(huì)受到影響。58 砂土的抗剪強(qiáng)度將受到其密度、顆粒形狀、表面粗糙程度和級(jí)配等因素的影響。思考題661 如果擋土墻背離填土方向轉(zhuǎn)動(dòng)或移動(dòng)時(shí)，隨著位移量的逐漸增加，墻后土壓力逐漸減小，當(dāng)墻后填土達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)土壓力降為最小值，這時(shí)作用在擋土墻上的土壓力成為主動(dòng)土壓力。63 可以把主動(dòng)土壓力看作是滑動(dòng)塊體在自重應(yīng)力下克服滑動(dòng)面上的摩擦力而向前滑動(dòng)的力，當(dāng)E值越大，塊體向下滑動(dòng)的可能性也越大，所以產(chǎn)生最大E值的滑動(dòng)面就是實(shí)際發(fā)生的真正滑動(dòng)面，因此住動(dòng)土壓力是主動(dòng)極限平衡是的最大值。庫(kù)侖理論基于滑動(dòng)塊體的靜力平衡條件來(lái)建立，采用的假定是破壞面為平面。因此，在某種特定條件下，朗肯土壓力理論是庫(kù)侖土壓力理論的一個(gè)特例。但擋土墻向擋土擠壓使墻后填土達(dá)到被動(dòng)破壞時(shí)，破壞面接近于一個(gè)對(duì)數(shù)螺旋面，與平面假設(shè)相差很大，不管采用庫(kù)侖理論還是朗肯理論計(jì)算均有較大誤差，為了簡(jiǎn)單起見(jiàn)，被動(dòng)土壓力的計(jì)算，常采用朗肯理論。73 瑞典條分法不考慮條間力作用，畢肖普條分法考慮了土條側(cè)面的作用力，并假定各土條底部滑動(dòng)面上的抗滑安全系數(shù)均相同。75 在不同的工期，隨土的固結(jié)，抗剪強(qiáng)度不斷增加，土坡穩(wěn)定的安全系數(shù)會(huì)不斷發(fā)生變化。82 地基發(fā)生剪切破壞的形式可分為三種：整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖剪破壞。因?yàn)樵谕茖?dǎo)過(guò)程中，假設(shè)靜止側(cè)壓力系數(shù)為1，與實(shí)際情況并不完全符合。86 規(guī)范方法中，影響地基承載力的因素為承載力系數(shù)。 當(dāng)土的強(qiáng)度較高時(shí)地基的實(shí)際承載力大于理論公式的計(jì)算值，故規(guī)范在應(yīng)用理論公式時(shí)作了修正。斯開(kāi)普頓極限承載力公式比較符合實(shí)際破壞面推算的結(jié)果。地基形成連續(xù)滑動(dòng)面而破壞，地基完全喪失承載能力。思考題881 在進(jìn)行地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，地基必須滿(mǎn)足如下條件：(1)建筑物基礎(chǔ)的沉降或沉降差必須在該建筑物所允許的范圍之內(nèi)(變形要求)；(2)建筑物的基地壓力應(yīng)該在地基所允許的承載能力之內(nèi)(穩(wěn)定要求)。74 楊布假定條間力合力作用點(diǎn)的位置為已知，不平衡推力法假定為折線滑動(dòng)面，且條件力的合力與上一條土條底面平行。72 影響安全系數(shù)的因素很多，如抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的選用，計(jì)算方法和計(jì)算條件的選擇等。庫(kù)侖理論從假定上看對(duì)墻背要求不如朗肯理論嚴(yán)格，但當(dāng)墻背與土體間的摩擦角較大時(shí)，在土體中產(chǎn)生的滑動(dòng)面往往不是一個(gè)平面而是一個(gè)曲面，此時(shí)必然產(chǎn)生較大的誤差。65 朗肯土壓力理論是以土單元體的極限平衡條件來(lái)建立主動(dòng)和被動(dòng)土壓力計(jì)算公式的，庫(kù)侖理論則是以整個(gè)整個(gè)滑動(dòng)土體上力的平衡條件來(lái)確定土壓力。64 朗肯理論基于土單元體的應(yīng)力極限平衡條件來(lái)建立，采用的假定是墻背面豎直、光滑、填土面為水平，而實(shí)際墻背是不光滑的。 若墻體向著填土方向轉(zhuǎn)動(dòng)或移動(dòng)時(shí)，隨著位移量的逐漸增加，當(dāng)墻后填土達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)增大到最大值，此時(shí)作用在擋土墻上的土壓力稱(chēng)為被動(dòng)土壓力。512 正常固結(jié)土：當(dāng)用總應(yīng)力強(qiáng)度包線表示時(shí)，UU試驗(yàn)結(jié)果是一條水平線，其不排水強(qiáng)度的大小與有效固結(jié)應(yīng)力有關(guān)，CU和CD試驗(yàn)個(gè)是一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線；當(dāng)用有效應(yīng)力表示試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，三種剪切試驗(yàn)將得到基本相同的強(qiáng)度包線及十分接近的有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)。57 靈敏度定義為原狀試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與相同含水率下重塑試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度之比，即：。缺點(diǎn)是：① 剪切破壞面固定為上下盒之間的水平面不符合實(shí)際情況，因?yàn)樵撁娌灰欢ㄊ峭恋米畋∪醯拿?；②試?yàn)中，試樣的排水程度靠試驗(yàn)速度的“快”、“慢”來(lái)控制的，做不到嚴(yán)格排水或不排水，這一點(diǎn)對(duì)透水性強(qiáng)的土來(lái)說(shuō)尤為突出；③由于上下盒的錯(cuò)動(dòng)，剪切過(guò)程中試樣的有效面積逐漸減小，使試樣中的應(yīng)力分布不均勻，主應(yīng)力方向發(fā)生變化，當(dāng)剪切變形較大時(shí)，這一變形表現(xiàn)得更為突出。55 不是。52 砂土： 粘土： 對(duì)于無(wú)粘性土，其抗剪強(qiáng)度僅由粒間的摩擦分量所構(gòu)成，此時(shí)c=0；而對(duì)于粘性土，其抗剪強(qiáng)度由粘聚分量和摩擦分量?jī)刹糠炙鶚?gòu)成。 在這種轉(zhuǎn)化過(guò)程中，任一時(shí)刻任一深度上的應(yīng)力始終遵循著有效應(yīng)力原理，即：。48 在荷載施加的瞬時(shí)，由于孔隙水來(lái)不及排出，加之水被認(rèn)為是不可壓縮的，因而，附加應(yīng)力全部由水來(lái)承擔(dān)。沒(méi)有必要。38 一、假定在滲流作用下單元體的體積保持不變，水又是不可壓縮的，則單位時(shí)間內(nèi)流入單元體的總水量必等于流出的總水量，即： 二、假定土是各向同性的，即等于，則 土的滲透系數(shù)不是各向同性的。當(dāng)計(jì)算點(diǎn)位于下游靜水位以下時(shí)，孔隙水應(yīng)力由靜孔隙水應(yīng)力和超靜孔隙水應(yīng)力組成。 管涌是指在滲流作用下土體中的細(xì)土粒在粗土粒形成的孔隙通道中發(fā)生移動(dòng)并被帶出的現(xiàn)象，主要發(fā)生在砂礫土中。常水頭法是在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中水頭保持不變，