【正文】 D （53）1．第一臨界井深Dcr= （54）式中 a=k+km L （55）k= m L (56)k=(+++) (57)k=L[+] (58)k=L[+] (59)式中 d,d,d,d—— 分別為地面高壓管線，立管，水龍帶和水龍頭，方鉆桿的內徑，m ；L,L,L,L—— 分別為地面高壓管線，立管，水龍帶和水龍頭，方鉆桿的長度，m ；d,d,d,d—— 分別為鉆桿,鉆鋌的內徑和外徑，m ；B —— 常數， ；L,L—— 分別為鉆桿和鉆鋌的長度，m ；k,k,k—— 分別為地面管匯，鉆桿內外，鉆鋌內外的壓力損耗系數；d—— 井徑，m ；d—— 鉆具外徑，m ； —— 鉆井液的塑性粘度，Pa由公式52Q=(D=(Q=(l/s)由公式53Q=(D=( Q=(l/s)表51泵的參數表井段泵型鋼套直徑（mm）最大工作壓力（MPa）泵速 （沖/分）柴油機轉速（rpm）額定排量（l/s）一開3臺3NB1300A160241121400二開1臺3NB1300A 150271121400三開1臺3NB1300A150271121400當三開時，d=112mm,d=127mm,d=,d=, d= m ,= g/cm,= 按抗外擠強度設計由下向上選擇第一段套管由公式61=p==查《鉆井手冊（甲方）》，選擇第一段套管表61 第一段套管鋼級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑(mm)J55 確定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用長度《鉆井手冊（甲方）》，選擇第二段套管表62 第二段套管鋼級選擇鋼級外徑（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉強度(t)抗擠強度（）內徑(mm)J55由公式62 mD=(m)實際取D=1618(m)第一段套管使用長度 L= DD=20001618L=382 (m)圓整進到390 m=查《鉆井手冊（甲方）》==故滿足雙軸應力校核滿足抗拉強度要求。滿足抗拉強度要求。第7章 注水泥設計V =K(D D)L+dh +Dh （71）式中 h ——水泥塞深度，13m ； h——井眼口袋高度，5m ；L——設計封填水泥長度，m ；D——第i次開鉆鉆頭尺寸，m ；D——自外向里第i層套管的外徑，m ；d——第i層套管的內徑，m ；K——修正系數，；D= mm ,D= mm ,L=80m ,d= mm,h=13 m,h=5 m 。1. 封固表層套管 W=K Vq==(t)W=K Vq==(t)W=K Vq==(t) 所需清水的體積的計算 由公式73V===(m)固井時儲備清水的體積20m。圖43中列出了對應標準GB11649—89《游梁式抽油機》和SY5059—85《有桿抽油泵》中的不同機型和泵型的抽油機—抽油泵裝置選擇圖。折線和虛線所包圍的區(qū)域是某種抽油機—抽油泵裝置的使用范圍。沖數的選擇應滿足：；n18 min1 初選沖數10min1.七、確定抽油桿柱組合 油桿柱強度級別的選擇（采用等強度組合設計方法）表71 強度級別和對應的抗拉強度抽油桿強度級別CDK抽油桿最低抗拉強度620—794794—965588—794在輕載荷或中載荷有輕微鹽水腐蝕的油井中，選擇C級抽油桿。并根據此選擇抽油桿：噴丸處理碳鋼抽油桿（C級）（相當）。 油管錨定時： 油管未定錨時： 則此油管不需要錨定： 計算抽油機從上沖程開始到液柱載荷加載完畢時（初變形期）曲柄轉角 計算變形分布系數 油管未錨定時： 計算懸點最大，最小載荷 （注：為下沖程動載荷修正系數，與抽油機的幾何參數和泵的充滿程度有關，在抽汲不含氣液體時，一般取。其計算公式為： 式中：——考慮抽油桿柱和油管柱彈性伸縮后的柱塞沖程與光桿沖程之比，表示桿、管彈性伸縮對泵效的影響；——進入泵內的液體體積與柱塞讓出的泵內體積之比，表示泵的充滿程度； ——泵漏失對泵效影響的漏失系數；——由于泵效是以地面產出液的體積計算，則是考慮地面原油脫氣引起體積 收縮對泵效計算的影響。故正常抽吸時油水界面穩(wěn)定在泵的吸入口處，此時，流動壓力可近似的表示為：式中：——流壓，MPa——油層中部深度，m；——泵掛深度，m；——沉沒度，m；——重力加速度，；——井內液氣混合物平均密度，； —— 吸入口以上環(huán)形空間油柱平均密度，；——套壓，MPa；如圖所示，將等效到泵口吸入壓力時： 圖91取（余隙體積百分數）； 考慮彈性變形影響；生產汽油比為：。由于=P額=50kN=（b）光桿功率計算：（c）井下效率： （d）電動機額定功率的計算： 由公式： 式中：——電動機的額定功率，； ——泵徑，m——泵的舉升效率，～，；——抽油機效率，～，；——形狀系數，與平衡狀況有關，～，.取 ，則上式變?yōu)椋?代入數據得：在我國大多數油田選擇電動機時選用比論功率稍大一點的電動機，因為這樣可使電動機工作較長時間和故障率少，但也不能太大，這樣會不經濟。圖171 （基本型）抽油機所用平衡重的選擇圖解摘自《采油機械的設計計算》P57十八、確定泵型及其間隙等級抽油機型號沖程沖次6 最大載荷最小載荷扭矩 泵效%泵徑28mm產液量 柱塞與襯管的配合間隙 十九、設計結果（1） 所選抽油機類型為游梁式，二級抽油桿柱且為碳鋼C級抽油桿柱表十 各級油桿柱直徑及長度級別第一級第二級加重桿直徑（）22。十七、確定平衡半徑（摘自《采油機械的設計計算》P56） 平衡扭矩計算式：式中 ——平衡重所儲存的能量； ——抽油桿柱在油中的重量，N； ——油井中動液面以上，斷面積等于柱塞全面積的油柱重，N； S——驢頭懸點的沖程長度，m。%，均滿足要求。十二、抽油機校核（最大載荷、扭矩）計算懸點最大載荷、最小載荷——應力波在抽油桿柱中的傳播速度，=4968 m/s代入數據得：=C下沖程動載荷修正系數,一般C=~計算曲柄軸最大扭矩，減速箱曲柄軸額定扭矩為18kN為沖程損失，其計算公式為：計算 取，計算： 充滿系數 （1）其中：——充滿系數，小數；——彈性變形影響，小數；——余隙體積分數，用小數表示；——天然氣溶解系數，；——沉沒壓力（即吸入口壓力），MPa；——生產汽油比，；——天然氣進泵系數；在這里：；——泵徑面積，；——套管內徑面積，；——油管外圓面積，；由已知數據可得：； ；已選泵徑,則：；所以： （2）由井底流壓與沉沒度的關系得：含水井正常抽油時，泵吸入口以上的油套環(huán)形空間流體不會發(fā)生流動。計算曲柄軸最大扭矩抽油機校核鉆機最大載荷為大于最大懸點載荷，因此滿足要求。表72 抽油桿最大下泵深度推薦值（C級）（相當時）二極管柱每級桿柱長度占總下泵深度的百分數，%抽油桿直徑28313641————72696459————最大下泵深度，m