【正文】 ） =299℃ 10%點 =（ 5010） =327℃ 20%點 =（ 5020） =355℃ 30%點 =（ 5030） =383℃ 40%點 =（ 5040） =411℃ 50%點 =（ 5050） =439℃ （ 5）計算實沸點曲線與其參考線各點溫差 FI% 10%點 =293293=0℃ 20%點 =355335=20℃ 17 30%點 =419377=42℃ 40%點 =455419=36℃ 50%點 =487461=26℃ （ 6）由《石油化工工藝計算圖表》 P80圖 227 查出平衡黨汽化各點的溫差△ T， 10%點的比值為 ,20%點的比值為 ,其余各點為 10%點 =0 =0℃ 20%點 =20 =7℃ 30%點 =42 =14℃ 40%點 =36 =12℃ 50%點 =26 =8℃ （ 7）平衡汽化曲線各點的溫度為： 10%點 =327+0=327℃ 20%點 =355+7=362℃ 30%點 =383+14=397℃ 40%點 =411+12=423℃ 50%點 =439+8=447℃ 將以上數(shù)據(jù)匯總 原油常壓切割方案及產(chǎn)品性質(zhì) 產(chǎn)品 平 衡 汽 化 溫 度 ℃ 實沸點 實沸點 18 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100% 餾程℃ 切割點℃ 常頂 132 135 138 142 ～ 190 195 常一 238 242 250 259 200～ 324 300 常二 315 321 325 328 277～ 356 339 常三 371 377 385 390 322～ 477 374 油品有關(guān)性質(zhì)參數(shù) 油 品 密度 ρ 20 g/cm3 比重 指數(shù) API 特性 因數(shù) K 相對 分子量 M 臨界參數(shù) 焦點參數(shù) 溫度 ℃ 壓力atm 溫度 ℃ 壓力atm 常頂 115 常一 192 常二 242 常三 305 常底 二、產(chǎn)品收率和物料平衡 ，根據(jù)實沸點蒸餾曲線可得到各餾分的體積收率 餾 分 常頂 常一 常二 常三 常底 收 率 v% 又已知原油的比重 d420=，各餾分的重量收率為： 19 常頂 w=（ ） %=% 常一 w=（ ） %=% 常二 w=（ ） %=% 常三 w=（ ） %=% 底常 w=（ ） %=% 常壓塔物料平衡（年加工按 8000 小時計） 項 目 年加工量 104t 小時加工量 t/h 重量收率 w% 體積收率 v% 原 油 160 200 100 100 常 頂 常 一 常 二 10 常 三 17 常 底 155 由于計算的方便，本設(shè)計采用 33g F1浮閥。在曲線（ 4）查得當(dāng) eF=% 25 時的溫度為 356℃，此即為汽化段的溫度 tF. （ 4）汽化段溫度 tF的校核 當(dāng) eF=%、 tF=356℃時，進(jìn)料在汽化段的焓計算如下： 進(jìn)料帶入汽化段的熱量 QF（ P= t=356℃） 物 料 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 汽相 液相 常 頂 280 280 1560= 106 常 一 267 267 13760= 106 常 二 264 264 8720= 106 常 三 261 261 15350= 106 常 底 206 206 148240= 106 過汽化油 260 260 3750= 106 合 計 QF= 106 所以 hF= 106/187500=223 kcal/kg 再按上述方法作 出原油在加熱爐出口壓力 化曲線（ 3），設(shè)定加熱爐出口溫度為 365℃，由曲線（ 3）讀出在365℃時的汽化率為 %（體積）。 （ 1）假設(shè)塔頂及側(cè)線溫度 參考遼河石化南蒸餾裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設(shè)如下： 塔頂溫度 112℃ 常一線抽出溫度（第 12 層） 216℃ 常二線抽出溫度（第 24 層） 268℃ 常三線抽出溫度（第 36 層） 332℃ （ 2）全塔熱平衡 按上述假設(shè)的條件，作出全塔熱平衡，求出全塔的回流熱?？梢杂谩妒突すに噲D表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù)，再用 圖 2213 換算成 atm 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。可以用《石油化工工藝圖表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù)，再用 圖 2213 換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)?？梢杂谩妒突?工藝圖表》 圖 224 和 圖 223 先換算常壓平衡汽化數(shù)據(jù)，再用 圖 2213 換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。已知其焦點溫度和壓力依次為℃和 atm，據(jù)此可以在平衡坐標(biāo)紙上作出常頂平衡汽化100%點的 Pt 線，由該相圖讀得油汽分壓為 atm時的露點溫度為 115℃，考慮到不凝氣的存在，該溫度乘以系數(shù) ，則塔頂溫度為： 115 = ℃ 與假設(shè)的 112℃很接近，故原假設(shè)的溫度是正確的。 第 37 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進(jìn)料 187500 356 106 汽提蒸汽 5200 3 420 793 106 內(nèi)回流 L 336 195 195L 合 計 106＋ 195L 出方 常 頂 1560 338 261 106 常 一 13760 338 251 106 常 二 8720 338 248 106 常 三 15350 338 245 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 5200 338 746 106 內(nèi)回流 L 338 249 249L 合 計 106＋ 249L 由熱平衡得： 106＋ 195L= 106＋ 249L 所以內(nèi)回流 L=47777kg/h 或 47777/306=156kmol/h 43 第 37 層抽出板上方汽相總量為： +++289+156=566 kmol/h （ 2）第 27層塔板汽液相負(fù)荷 重油14 82 40 kg /h t =3 50 ℃汽提蒸汽 5200kg/hp=3atm t=420 ℃50474627進(jìn)料18 75 00 kg /h熱量41 .9 21 06kcal/h常二中3536常三15 35 0k g/ h t =3 32 ℃汽提蒸汽46 0k g/ h t= 42 0 ℃ p=3atm常頂15 60 kg /h 常一13 76 0k g/ h常二87 20 kg /h 水蒸汽56 60 kg /h 44 按圖中的隔離體系 做第 27層以下塔段的熱平衡。 第 13 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓 kcal/kg 熱 量 kcal/h 壓力 atm 溫度℃ 汽相 液相 入 方 進(jìn)料 187500 356 106 汽提蒸汽 5920 3 420 793 106 內(nèi)回流 L 220 126 126L 合 計 106＋ 126L 出方 常 頂 1560 230 202 106 常 一 13760 230 192 106 常 二 8720 268 156 106 常 三 15350 332 193 106 常 底 148240 350 201 106 水蒸氣 5920 230 700 106 常一中 106 常二中 106 內(nèi)回流 L 230 186 186L 合 計 106＋ 186L 由熱平衡得： 106＋ 126L= 106＋ 186L 所以內(nèi)回流 L=31500kg/h 51 或 31500/195=161kmol/h 第 13 層抽出板上方汽相總量為： ++25+14+289＋ 161=574 kmol/h （ 6）第 2 層塔板汽液相負(fù)荷 重油14 82 40 kg /h t =3 5 0 ℃汽提蒸汽 5200k g / ht= 42 0 ℃504746111215252713進(jìn)料18 75 00 kg / h熱量4 1. 9 2 1 06kcal / h2324常一13 76 0k g/ h t =2 1 6 ℃汽提蒸汽40 0k g/ h t = 4 2 0 ℃3536常二87 20 kg /h t= 2 6 8 ℃汽提蒸汽46 0k g/ h t = 4 2 0 ℃常三15 35 0k g/ h t =3 3 2 ℃汽提蒸汽46 0k g/ h t = 4 2 0 ℃2常頂15 60 kg / h水蒸汽6 32 0k g / h常二中2. 06 1 06kcal / h常一中2. 06 1 06kcal / h 52 按圖中的隔離體系做第 2層以下塔段的熱平衡。本設(shè)計的計算采用板間距為 600mm。 閥孔的速度 取 F=10 u0=F/ρ =10/= m/s 每層塔板的浮閥數(shù) N=VS/（ ） =（ ） =1116（個） 取邊緣區(qū)寬度 wc= m 破沫區(qū)寬度 ws= m 鼓泡區(qū)面積 Aa=2〔 x（ R2X2） +（ ） R2sin1（ x/R）〕 R=D/2WC= X=D/2（ Wd+WC） =（ +） = Aa= m2 塔板開孔率 Φ =（ u/u0） 100% =（ ） 100%=% 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取孔心距 t=75mm， 則排心距 t1=Aa/（ N t） =（ 1116 ） = m 考慮塔徑較大，需使用分塊式塔板， 而分塊式塔板與支撐銜接需占用一部分鼓泡區(qū)面積，因此排心距采用 =。 二 .塔板負(fù)荷性能圖 1. 霧沫夾帶線 按泛點率 80%計算 VSLS ZL=D/2Wd=Ab=ATAf== m2 80%=｛ VS〔ρ V/（ρ Lρ V）〕 + LS ZL｝ /KCF Ab 代入數(shù)值整理得 := VS+ LS 在操作區(qū)范圍內(nèi)取 LS值列于表中，計算 VS 61 LS m3/s VS m3/s 以 5s 作為液體在降液管中的停留時間下限 LS=AfHT/5= 以 F0=5作為規(guī)定最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn) = F0/ρ = 1116 5/ = m3/s 4. 液相負(fù)荷下限線 以 how=6 mm 作為規(guī)定最小液體負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn) =（ ） E（ 3600LS/LW） 2/3 =（ 3600LS/） 2/3 （ E 取 ） LS= 5. 液相負(fù)荷下限線 a= 105ρ V/（ N2ρ L） =