n600-1667-537-537反動(dòng)式汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算、8號(hào)高壓加熱器設(shè)計(jì)熱力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(文件)
【正文】 ...........18 ..............................22結(jié)論.....................................................22致謝...........................................23 參考文獻(xiàn)................................................ 24附錄一 近似熱力過(guò)程曲線..........................25附錄二 高壓加熱器剖面圖........................26附錄三 600MW機(jī)組系統(tǒng)結(jié)構(gòu)性示意圖............... 27中文摘要給水回?zé)嵯到y(tǒng)是發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的核心，它對(duì)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性起著決定性的作用。高壓加熱器能否正常投入運(yùn)行，對(duì)火力發(fā)電廠汽輪機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和出力有很大影響。火電廠是消耗一次能源的大戶，在當(dāng)前電力需求大而能源供應(yīng)緊張的情況下，作為發(fā)電單位，其任務(wù)已不再是簡(jiǎn)單地完成年度發(fā)電任務(wù)指標(biāo)，而是要致力于提供優(yōu)質(zhì)、低耗的電能，以滿足社會(huì)的需要，這就要求發(fā)電廠對(duì)自身機(jī)組的性能有全面的了解，提高機(jī)組效率，降低能源消耗，以最少的投入獲得最大的效益。給水溫度的提高，一方面使循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性得到提高，使得燃料消耗量相對(duì)節(jié)?。涣硪环矫?，卻使鍋爐排煙溫度升高并增加系統(tǒng)的投資。本文以哈爾濱第三電廠600MW機(jī)組給水回?zé)嵯到y(tǒng)以及高壓加熱器為研究對(duì)象，研究方向就是要保證機(jī)組的額定功率的條件下，確定各級(jí)回?zé)岢槠康姆峙?，熱?jīng)濟(jì)性及高壓加熱器的技術(shù)參數(shù)的選擇，最大限度地提高機(jī)組效率。第一定律分析法主要有熱平衡法、循環(huán)函數(shù)法、等效熱降法、矩陣法、偏微分理論的應(yīng)用；第二定律分析法主要是熱經(jīng)濟(jì)學(xué)法。第二部分以給水回?zé)嵯到y(tǒng)高壓加熱器為研究對(duì)象，結(jié)合以前大容量機(jī)組高壓加熱器設(shè)計(jì)、運(yùn)行中存在高故障率問(wèn)題，從高壓加熱器的安全、經(jīng)濟(jì)性出發(fā)，研究回?zé)嵫h(huán)系統(tǒng)主要參數(shù)的選擇原則和熱力計(jì)算特點(diǎn)，探討高壓加熱器設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、設(shè)計(jì)特點(diǎn)及其優(yōu)化。機(jī)組采用高壓缸啟動(dòng)，也可以用中壓缸啟動(dòng)。汽輪機(jī)高、中‘低壓轉(zhuǎn)子均為有中心孔的整鍛轉(zhuǎn)子。汽輪機(jī)共有8段用于回?zé)嵯到y(tǒng)加熱的非調(diào)整抽汽，分別置于高壓缸第8級(jí)后（用于8號(hào)高壓加熱器）、第11級(jí)后（高壓缸排汽，用于7號(hào)高壓加熱器）、中壓缸第16級(jí)后（用于6號(hào)高壓加熱器）、第20級(jí)后（即中壓缸排汽，用于除氧器和給水泵小汽輪機(jī)），以及低壓缸A/B第22226級(jí)后（分別用于1號(hào)低壓加熱器）。目的是減少冷源熱損失，提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，汽輪機(jī)抽汽加熱給水的傳熱溫差比水在鍋爐中利用煙氣所進(jìn)行加熱時(shí)的溫差小得多，因而由熵分析法可知，做功能力損失減少了。因此，盡可能利用低壓回?zé)岢槠?，將?huì)獲得更好的效益。三者緊密聯(lián)系， 互有影響。 同一回?zé)嵯到y(tǒng)中，每個(gè)加熱器的焓升分配差別較大，各機(jī)組焓升分配并沒(méi)有恪守某種規(guī)律，而是以系統(tǒng)最高的經(jīng)濟(jì)效率為目標(biāo)分配的。則得到理想回?zé)嵫h(huán)絕對(duì)內(nèi)效率為： 式中，為汽輪機(jī)凝汽份額， 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量，、為抽汽在各加熱器中的放熱量， 為主蒸汽比焓，、分別分別表示單位質(zhì)量給水或凝結(jié)水在各級(jí)加熱器中的焓升，kJ／kg。另一方面，隨著給水溫度的提高，工質(zhì)在鍋爐中的吸熱量將會(huì)減少，汽輪機(jī)熱耗率以及絕對(duì)電耗率也會(huì)受雙重影響，反之亦然。經(jīng)濟(jì)上的最佳給水溫度與整個(gè)裝置的綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)性有關(guān)。當(dāng)給水溫度一定時(shí)，隨著回?zé)峒?jí)數(shù)z的增加冷源損失將減小，汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率將增加。同時(shí)還要盡量避免發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)過(guò)于復(fù)雜，以保證運(yùn)行的可靠性。哈爾濱第三電廠600MW機(jī)組采用的是八級(jí)回?zé)岢槠?2)回?zé)岢槠?jì)算 對(duì)凝氣式機(jī)組按高到底進(jìn)行回?zé)岢槠緿或抽汽系數(shù)的計(jì)算。表31 加熱型號(hào)抽汽壓力（Mpa）抽汽比焓（kJ/kg）抽汽管壓損（%）工作壓力（Mpa）飽和水溫度 （℃） 飽和水比焓（KJ/kg）出口端差（℃）給水出口水溫（）給水出口比焓（kJ/kg）H851H70H660Hd0H4H36H27H15 計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)及凝汽系數(shù)采用相對(duì)量方法進(jìn)行計(jì)算(1)8號(hào)高壓加熱器的計(jì)算8（h8hw8d）η=hw8 hw7H8的疏水系數(shù)αd8=8=(2)7號(hào)高壓加熱器H7的計(jì)算[(h7 hw7d)+ 8(hw8d hw7d)]η= hw7 hw6== =H7的疏水系數(shù)αd7=αd8+=+=再熱蒸汽系數(shù)=18==(3) 6號(hào)高壓加熱器H6的計(jì)算 因?yàn)槌跗鞒隹谒M(jìn)入六號(hào)高壓加熱器，而水是不可壓縮流體，所以進(jìn)入六號(hào)高加的給水焓值可以按除氧器出口水焓值計(jì)算，即由熱平衡得：[6（h6 hw6d)+ d7(hw7d hw6d)]η= hw6hw5==H6的疏水系數(shù)αd6=αd7+6=+= (4)除氧器HD的計(jì)算因?yàn)檫M(jìn)入除氧器的軸封蒸汽量很少，所以可以忽略軸封抽汽，由除氧器物質(zhì)平衡可知除氧器的進(jìn)水系數(shù)c4=15d6 由能量平衡：[（h5 hw4d)+ d6(hw6d hw4d)]η= hw5 hw4= ==除氧器的HD進(jìn)水系數(shù)c4=15d6 ==(5)4號(hào)低壓加熱器H4的計(jì)算直接由H4的熱平衡可得 （h4h4’）η=（hw4 hw3）c4= = H4的疏水系數(shù)為==(6) 3號(hào)低壓加熱器H3的計(jì)算同理，有[（h3 h3’)+ d4(h4’ h3’)]η=c4(hw3 hw2)= = =H3的疏水系數(shù)αd3=+=+=(7) 2號(hào)低壓加熱器H2的計(jì)算[2 (h2 h2’)+ d3(h3’ h2’)]η=c4(hw2 hw1) 2= ==H2的疏水系數(shù)αd2=2+αd3=+=（8）1號(hào)低壓加熱器H1的計(jì)算為了計(jì)算方便，將1號(hào)低壓加熱器、軸封加熱器和凝汽器進(jìn)行整體分析，并忽略軸封抽汽。根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來(lái)計(jì)算DD= D/β= D/(1－)(1) 計(jì)算D===(KJ/h)凝汽器的比內(nèi)功為= h0+ －=+－2333=(KJ/h)D =103==（KJ/h）(2) 計(jì)算D各級(jí)抽汽不足系數(shù)YJ如下： == =Y===Y= (h－h(huán)C)/Wic=(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/= Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=于是,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) 為 =1/(1)=1/[1(+
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