【正文】 構(gòu)筑物停止運(yùn)行時，與其并聯(lián)運(yùn)行的其余構(gòu)筑物及有關(guān)的連接管渠能通過全部流量。 (5)需要排放的處理水，在常年大多數(shù)時間里能夠自流排放水體。但同時考慮到構(gòu)筑物的挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。 (3)在作高程布置時，還應(yīng)注意污水流程與污泥流程積極配合。在作初步設(shè)計時可按下表所列數(shù)據(jù) 估算。 3)污水流經(jīng)量水設(shè)備的水頭損失。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 41 污泥高程設(shè)計計算 表 43 二沉池至污泥回流泵房鹽城水頭損失計算表 管 道 名 稱 流 量 Q（ m3/s） 管徑 DN （ mm） 流速 （ m/s） 坡 降 1000i 管長 m 水頭損失 m 二 沉 池 排 泥 管 600 20 局部水頭損失取為 ，二沉池至污泥泵房的水頭損失為 ： +=， 污泥泵房的睡眠標(biāo)高為： =
。 1. 各處理構(gòu)筑物間連接管渠的長度： 表 42 各處理構(gòu)筑物間連接管渠的長度 管渠名稱 長度 (m) 管渠名稱 長度 (m) 出廠管入 河 至接觸池 90 初沉池至沉砂池 30 接觸池至二沉池 20 沉砂池至細(xì)格柵 20 二沉池 與 OA/2 反應(yīng)池 60 細(xì)格柵至提升泵房 15 OA/2 反應(yīng)池至初沉池 35 提升泵房至中格柵 15 河流洪水位 標(biāo)高 ： 113m 跌水位： 跌水井水位： 出水廠管總損失： 90= 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 39 接觸池出水管總損失： 20= 接觸池出水口的損失： 合計： 接觸池水位： 接觸池進(jìn)口損失； 合計： 混合池水位： 混合池進(jìn)水口損失： 混合池入水管總損失： 60= 二次沉淀池出水口損失： 合計： 二次沉淀池出水總渠起端水位與集水槽出水口水位相同，其水位為， 二次沉淀池集水槽堰上水頭： 自由跌水： 合計： 二次沉淀池水位： 二次沉淀池進(jìn)水頭部的損失： 二次沉淀池進(jìn)水管總損失： 10= 集泥配水井內(nèi)出口損失： 合計： 集泥配水井內(nèi)井水位： 集泥配水井進(jìn)口損失： 總損失： 25= 合計： 曝氣池積水槽水位： 曝氣池集水槽堰上水頭： 自由跌水： 合計： 曝氣池水位： 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 40 曝氣池進(jìn)水口損失： 合計： 曝氣池配水口水位： 配水進(jìn)出水損失： 合計： 配水井井內(nèi)水位： 配水井進(jìn)口損失： 輻流式初沉池出水管損失： 30= 合計 輻流式初沉池配水口水位： 配水井進(jìn)口損失： 沉砂池出水總管損失： 20= 合計 平流沉砂池出水總渠起端與集水槽出水口水位相同，其水位為： 沉砂池出水堰的堰上水頭： 自由跌水： 合計： 沉砂池水位： 細(xì)格柵過柵水頭損失： 細(xì)格柵前水位： 中 格柵柵后的水面標(biāo)高 中 格柵前城市污水主干管的水面標(biāo)高為 ，且粗格柵的 過柵水頭損失為 ，則 中 格柵柵后的水面標(biāo)高為： ?= 污水提升泵靜揚(yáng)程校核 因為細(xì)格柵柵前水深為 ，中格柵柵后水深為 ，則污水提升泵所需靜揚(yáng)程為： H′ =?=。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 38 表 41 各構(gòu)筑物污水水頭損失計算表 構(gòu)筑物名稱 水頭損失 (cm) 構(gòu)筑物名稱 水頭損失 (cm) 格柵 10～ 25 雙層沉淀池 10～ 20 沉砂池 10～ 25 曝氣池污水潛流池入池 25～ 50 輻流 沉淀池 50～ 60 污水跌入水池 50～ 150 厭氧池 10～ 20 混合池和接觸池 10～ 30 2)污水流經(jīng)連接前后兩處構(gòu)筑物管渠 (包括配水設(shè)備 )的水頭損 失。 為了降低運(yùn)行費(fèi)用和便于維護(hù)管理，污水在處理構(gòu)筑物之間的流動，以重力流考慮為宜 (污泥流動不在此例 )。 高程布置方法 (1)選擇兩條距離較低，水頭損失最大的流程進(jìn)行水力計算。而應(yīng)選取經(jīng)常出現(xiàn)的高水位作為排放水位，當(dāng)水體水位高于設(shè)計排放水位時，可進(jìn)行短時間的提升排放。 (3)預(yù)處理構(gòu)筑物之間跌水等浪費(fèi)水頭的現(xiàn)象，充分利用地形高差，實現(xiàn)自動流水。 污水處理廠污水處理高程布置的主要任務(wù)是：確定各構(gòu)筑物和泵房的標(biāo)高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管 (渠 )的尺寸及其標(biāo)高，確定污水提升泵的揚(yáng)程。設(shè)置液下攪拌機(jī) 1 臺，功率 10kw。每個豎管上安設(shè)的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為： ? ?個5540/2200 ? 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 每個空氣擴(kuò)散器的配氣量為： /h)m（2200 3? （ 5）剩余污泥量的計算 tw=baFw?1 Y=wrbtaQL?1 其中， Fw— 污泥負(fù)荷率取 (KgMLSS/d) a 污泥增值系數(shù) b 污泥自身氧化率 Lr— 去除的 BOD 濃度 tw 污泥齡 Q 單位（ m3/h） 帶入可得： 1 ????wt Y= ? ? ? ?hkg / ???? ???? 1 二 沉池 為了使沉淀池內(nèi)水流更穩(wěn)、進(jìn)出水配水更均勻、存排泥更 方便，常采用圓形輻流式二沉池。 查 表 得：水中溶解氧飽和度：lmgC lmgC SS /)30( /)20( ?? 空氣擴(kuò)散器出口處的絕對壓力為： HP 35b 1 ???? 代入各值得 )Pa（ 53535b ??????????? HP 空氣離開曝氣池面時，氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)： %%100)]1(2179/[)1(21 ???????? AAt EEQ 式中： AE —— 空氣擴(kuò)散器的 氧轉(zhuǎn)移 效率，取 12% 曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮）為： ]42/)([ 5)(b tsTs QPbCC ??? 按最不利溫度條件 C?30 考慮，代入各值得 ）mg/（）42 （ 55)30(b 0 LC s ?????? 水溫在 C?20 條件下， ）mg/（)20(b 0 LC s ??? 脫氧清水的充氧量： }0 2 ][/{)( 20)(b200 0 ?????? TTssb CCRCR ??? 取其值 , ???? ??? LmgC代入各值得： hkgR /)( )2030(o ?????? ?? ? 相應(yīng)的最大時需氧量為 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 hkgR /)( )2030(ma xo ?????? ?? ? 曝氣池平均時供氣量，即 1 0 0)(0 ?? AS ERG 代入各值得 ）/hm（7536100 30 ?????? AS ERG 去除每 5kgBOD 的供氣量為： 38677536 ?? 每立方米污水的供氣量為： 3000 07536 ?? 曝氣池最大時需氧量的供氣量： ）/hm（ 3max0 ?????? AS ERG 本系統(tǒng)采用空氣提升器在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的 5 倍考慮，污泥回流比 50%R? 。39。 池總寬度： B=A/h2=,有效水深 h2=；設(shè)計 n=2 格，每格寬 , ?? (隔墻厚為 ) 沉砂斗容積： ?? ???? 6max 10 86400ZV K TXQV 0 ? ???= 其中 T＝ 2d， X＝ 3m3/106m3 每個沉砂 斗的容積 (V0) 設(shè)每一分格有 2 格沉砂斗，則 30 mV ??? 沉砂斗各部分尺寸： 設(shè)貯砂斗底寬 b1＝ ；斗壁與水平面的傾角 60176。／ d＞ 179。 單位柵渣量ω 1= 柵渣 /103m3 污水 2．設(shè)計計算 （ 1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式 2 1211 vBQ ?計算得柵前槽寬111 2vQB ? = ? =,則柵前水深 h= B1/2=（ 2）柵條間隙數(shù) ??21 sinehvQn ? sin60176。 = （其中α 1 為進(jìn)水渠展開角） （ 5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分 長度 212 LL?= （ 6）過柵水頭損失（ h2） 因 柵 條 邊 為 矩 形 截 面 ， 取 k=3，則 mgvkkhh 201 ????? ?? 其中ε =β（ s/e） 4/3 h0：計算水頭損失 k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取 k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時β = （ 7）柵后槽總高度（ H） 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 取柵前渠道超高 h1=，則柵前槽總高度 H1=h+h1=+0.5= 柵后槽總高度 H=h+h1+h2=++= （ 8）格柵總長度 L=L1+L2+++=++++176。 設(shè)計參數(shù) 設(shè)計流量： 平均流量： Qa=30000m3/d=347 L/S= m3/s 生活污水量總變化系數(shù) Kz=(查表 ) 則 Qmax= 347≈ 503 L/S= m3/s 泵前中格柵 格柵由一組或數(shù)組平行的金屬柵條、塑料齒鉤或金屬篩網(wǎng)、框架 及相關(guān)裝置組成，傾斜安裝在污水渠道、泵房集水井的進(jìn)口處或污水處理廠的前端、用來截留污水中較粗大漂浮物和懸浮物。 因此，經(jīng)過幾種工藝的比較，決定采用方法 2，即對污泥進(jìn)行濃縮，脫水處理后，將泥餅外運(yùn)，進(jìn) 行最終處置。 污泥處理要求如下： 第一，減少有機(jī)物，使污泥穩(wěn)定化；第二，減少污泥體積，降低污泥后續(xù)處置費(fèi)用；第三，減少污泥中有毒物質(zhì)。 輻流沉淀池工藝成熟，適合范圍廣，故采用之?？?用作初沉池或二沉池。 權(quán)衡比較之后，考慮到擬建污水處理廠的水質(zhì)特點，從實際處 理效率和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行成本出發(fā)，決定采用平流式沉沙池。按柵條的種類可分為鏈條式格柵、弧形格柵、輻射式格柵、轉(zhuǎn)筒式格柵和活動?xùn)艞l式格柵。國內(nèi)工程實例多，容易獲得工程設(shè)計和管理經(jīng)驗技術(shù)先進(jìn)成熟。 進(jìn)水水質(zhì)和出水水質(zhì)的要求是選擇除磷脫氮工藝的一個重要因素。 提升泵站污泥泵房回流污泥中格柵細(xì)格柵沉砂池二沉池氧化溝接觸池污泥濃縮污泥脫水原污水 出水泥餅外送圖 2— 2 氧化溝 工藝流程圖 A2/O 工藝 A2/O 工藝是一種實用化的脫氮除磷工藝。與氧化溝配套的二沉池也有合建或分建等多種形式，其供氧和推流均靠提升式表面 曝氣設(shè)備，這種設(shè)備分為早期使用的水平中心軸旋轉(zhuǎn)葉輪和后來出現(xiàn)的卡魯塞爾氧化溝所用的垂直或帶葉片的曝氣器，由于氧化溝水深較淺（一般 3 米左右），且流程較長，可以按照曝氣器前作缺氧段，曝氣器后作好氧段的方式設(shè)計運(yùn)行，提供厭氧菌與好氧菌交替作用的條件，達(dá)到在缺氧段反硝化，在好氧段除 BOD 及硝化的設(shè)計目的。 圖 2— 1 SBR 工藝流程圖 氧化溝工藝 氧化溝又名氧化渠或循環(huán)曝氣池， 1950 年由荷蘭公共工程研究所研究成功。 沉淀工藝：使混合液泥水分離，此時反應(yīng)器相當(dāng)于二沉池， 排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn) 生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應(yīng)器底部殘留一部分活性污泥作為種泥。 綜上，本設(shè)計決定對 SBR 工藝、 A 2/O 和氧化溝工藝三種工藝進(jìn)行方案比選，從中選取最優(yōu)方案作為本設(shè)計的最終方案。 圖紙 ：一號圖紙一張，二號圖紙 4 張。 進(jìn)水水質(zhì)： BOD5≤ 190 mg/L CODcr≤ 390 mg/L TN ≤ 40mg/L SS ≤ 200 mg/L 氨氮 ≤ 35 mg/L TP ≤ 3 mg/L 出水水質(zhì)： BOD5 ≤ 20 mg/L CODcr ≤ 60 mg/L TN ≤ 20mg/L SS ≤ 20 mg/L 氨氮 ≤ 15 mg/L TP ≤ 1 mg/L 去除率： EBOD5≥ ％ ECODcr≥ ％ ESS ≥ 90％ E 氨氮 ≥ ％ ETP ≥ ％ 標(biāo)高：進(jìn)水管官內(nèi)底標(biāo)高為 112m，河流洪水位標(biāo)高為 113 m。 工藝特點 本工藝在系統(tǒng)上可以稱為最簡單的同步脫氮除磷工藝，總水力停留時間少于其他類工藝； 在厭氧（缺氧）、好氧交替運(yùn)行條件下，絲狀菌不能大量增殖，不易發(fā)生污泥絲狀膨脹， SVI 值一般小于 100； 污泥含磷高，具有較高肥效； 運(yùn)行中勿需投藥，兩個 A 段只用輕輕攪拌，以不增加溶解氧為度，運(yùn)行費(fèi)用低； 存在的待解決問題： 除磷效果難再提高，污泥增長有一定限度，不易提高，特別是