【正文】 度差，因而采用高真空度的四效蒸發(fā)，這樣糖汁便在溫度較低的情況下進行蒸發(fā)，因而可減少蔗糖的轉(zhuǎn)化和焦化，以及還原糖的分解等不利的影響。 在進行傳熱面積的衡算時，各效傳熱系數(shù) K值的取值要特別注意，尤其是前兩效求得的 K 值可能沒有落在經(jīng)驗數(shù)值范圍內(nèi)，此時需在經(jīng)驗數(shù)值范圍內(nèi)取一 K值來取代第一次通過經(jīng)驗公式計算得到的傳熱系數(shù)值。并流加料蒸發(fā)操作流程設計相對比較簡單，四效并流加料流程由四個蒸發(fā)器構(gòu)成，并流的特點決定了其不需要另外用 11 泵，而且會產(chǎn)生自蒸發(fā)，效率較高的優(yōu)點。 由于填料式除霧器的比表面積大，且效率高，所以選用填料式除沫設備。 (五 )重新計算 1. 有效溫度差的再分配： S=(S1* Δ t1+S2* Δ t2+S3* Δ t3+S4* Δ t4)/ ∑Δt=(*+*+*+*)/ = m2 Δ t1ˊ＝ S1*Δ t1/ S＝ *＝ ℃ 同理算得： Δ t2ˊ＝ ℃ Δ t3ˊ ＝ ℃ Δ t4ˊ ＝ ℃ 2. 重新計算各種溫度差損失 重新計算完成液濃度 7 X1=FX0/（ FW1） =6400 10%/（ ） =% X2=FX0/（ FW1W2） =6400 10%/（ ） =% X3=FX0/（ FW1W2W3） =6400 10%/（ ） =% X4=FX0/（ FW1W2W3W4） =6400 10%/（ ）=58% 計算各效料液的溫度：因冷凝器的壓強及完成液的濃度沒有變化 ,故第四效二次蒸汽的參數(shù)及溶液沸點均無變化。1） β i] 式中： α i＝ 1 η i取 β i＝ (ti1 ti)/(Hiˊ Cw ti ） Di=W i1 C 糖 ＝ 千卡 /公斤四效真空蒸發(fā)方案可使用蒸汽機的低壓廢氣作為熱源，第一效蒸汽壓力比較低，各效真空度比較高。在并流加料法中，前一效的二次蒸汽作 3 為后一效的加熱蒸汽，后一效的加熱室即為前一效的冷凝室。本次課程設計的蒸發(fā)對象為庶糖溶液，蔗糖 溶液粘度不大，且考慮到其相關性質(zhì)選擇中央循環(huán)管式蒸發(fā)器作為本次設計的設備型式比較合適。分離室是氣液分離的空間 ,又名蒸發(fā)室。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器在外觀上是一個圓柱式容器 ,其主體是加熱室和分離室。 2 第二部分 一、蒸發(fā)器工藝設計計算 （一） 估算各效蒸發(fā)量和完成液濃度 9 第三部分 輔助設備的選擇 （一） 設計要求 ： （即標準式蒸發(fā)器） （ 57）℃ 2m （二） 原始數(shù)據(jù) ： 糖液原料處理量 (kg/h) 原料液的濃度（ %質(zhì)量分率） 完成液的濃度(%質(zhì)量分率 ) 加熱蒸 汽壓強(kPa) 冷凝器壓強(mmHg真空度 ) 6400 10 58 200 625 二、設備型式的簡要論述 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器有悠久的歷史 ,傳統(tǒng)上稱它為標準式蒸發(fā)器。糖汁從器底送入 ,順加熱管上升 ,從循環(huán) 管下降 ,循環(huán)速度約 ~。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器適用于處理結(jié)垢不嚴重 ,腐蝕性較小的溶液。隨著壓強的降低，各效中溶液的沸點也隨著降低，這樣，糖汁便在溫度較低的情況下進行蒸發(fā)，因而可減少蔗糖的轉(zhuǎn)化和焦化，以及還原糖分解等有害影響。但隨效數(shù)的增多，雖然能夠節(jié)約較多的生蒸汽，同時設備費用也隨之增加，所以綜合考慮采用四效。 （ 2）工藝流程圖： 第二部分 一、蒸發(fā)器工藝設計計算 （ 一）估算各效蒸發(fā)量和完成液濃度： W=F（ 1X0/X4）＝ 6400 (110%/58%)＝ kg/h ∵并流加料，蒸發(fā)中無額外蒸汽引出 ∴ W1: W2: W3: W4=1::: 而 W=W1+W2+W3+W4= ∴各效蒸發(fā)量 W1= kg/h W2= kg/h W3=∴各效濃 度 X1=FX0/（ FW1） =6400ⅹ 10%/（ ） =% X2=FX0/（ FW1W2） =6400ⅹ 10%/（ ） =% 4 X3 =FX0/（ FW1W2W3） =6400ⅹ 10%/（ ） =% X4 =FX0/（ FW1W2W3W4） =6400ⅹ 10%/（ ） =% （二）估算各效溶液沸點和有效溫度差： 各效二次蒸汽壓強 按四效經(jīng)驗公式估算，則各效間平均壓強差為： Δ Pi=(P1Pk)/N=｛ 200[(760625)/760]ⅹ ｝ /4= kPa 則各效二次蒸汽壓強為 ： P1ˊ = P1Δ Pi== kPa