【正文】 M N ① +②+③ +④ ① +②+③ ① +②+③ ① +②+⑤ ① +②+⑤ ① +②+⑤ ① +②+③ +④ +⑤ ① +②+③ +⑤ ① +②+③ +⑤ ① +②+③ +④ +⑥ ① +②+③ +⑥ ① +②+③ +④ +⑥ 6 1307.56 1307.56 4 0 4 9 1288.04 2 5 1320.22 1 1976.91 1976.91 2 1309.18 1309.18 6 3 1910.13 6 5 1595.35 表 三 層框架柱內(nèi)力組合表 柱號 荷 載 類 型 控 制 截 面 恒載 活載 風(fēng)載 地震荷載 上 層 傳 來 上 層 傳 來 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ A 柱 M9 177。 N 177。 M8 177。 續(xù)表 內(nèi)力組合 恒載 +活載 恒載 +風(fēng)載 恒載 +（活載 +風(fēng)載） （恒載 +活載）+地震作用 Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| Nmax Nmin |Mmax| M M N M M N M M N M M N ① +②+③ +④ ① +②+③ ① +②+③ ① +②+⑤ ① +②+⑤ ① +②+⑤ ① +②+③ +④ +⑤ ① +②+③ +⑤ ① +②+③ +⑤ ① +②+③ +④ +⑥ ① +②+③ +⑥ ① +②+③ +④ +⑥ 8 1027.68 1027.68 0 5 4 1010.8 2 1018.12 8 1563.48 1563.48 1 1043.20 1043.20 6 5 5 8 7 1266.17 表 四層框架柱內(nèi)力組合表 柱號 荷 載 類 型 控 制 截 面 恒載 活載 風(fēng)載 地震荷載 上 層 傳 來 上 層 傳 來 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ A 柱 M9 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 （ ） ∑ cM 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩 設(shè)計(jì)值之和、上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析分配； ∑ bM 節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； c? 柱端彎矩增大系數(shù)，三級框架取 。 5 A 0 ___ ___ B 4 A 0 ___ ___ B 3 A 0 ___ ___ B 2 A 0 B 1 A 0 ___ ___ B 注：表中 ???bcccucu MMMM ?39。 1）抗震規(guī)范規(guī)定：三級框架梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整 Gbnbrblvb VlMMV ??? /)(? （ ） 式中 GbV 梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值（ KN） 。 2） “抗震規(guī)范 ”規(guī)定：三級框架柱的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整 nctcbvc HMMV /)( ?? ? （ ） 式中 cbM 分別為柱的上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值； 底層柱柱底的彎矩應(yīng)乘增大系數(shù) . vc? 柱剪力增大系數(shù)，三級取 nH 柱凈高。 2）構(gòu)造要求 （ 1）承載力抗震調(diào)整系數(shù) γRE= （ 2）三級抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓區(qū)高度 x≤ 則 x1≤=665= x2≤=365= （ 3）梁的縱筋最小配筋率： 支座： %300665=499mm2(55) %300665=524mm2 %200365=333mm2(55) %200365=349mm2 所以： As1min=524mm2 As2min=349mm2 跨中： %300665=399mm2(45) %300665= %200365=266mm2(45) %200365= 所以： As1min=428mm2 As2min=286mm2 （ 4）箍筋的配箍率箍筋的配筋率 ρsvmin=ft/fyv=4）配筋計(jì)算 因結(jié)構(gòu)、荷載均對稱，故整個(gè)框架采用左右對稱配筋。 （ 1）跨中 層數(shù) 1 2 3 4 5 6 柱號 A B A B A B A B A B A B ctM 5 174.59 17。當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)?？v向受力鋼筋選用 HRB335（ fy= f’y=300N/mm2），箍筋選用 HRB235（ fy= f’y=210N/mm2）。 vb? 梁端剪力增大系數(shù)，三級取 。， M 使桿端順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)為正。 36 ???? ??? ccA Af Nn 36 ???? ??? ccB Af Nn 35 ???? ??? ccA Af Nn 35 ???? ??? ccB Af Nn 以下各柱軸力增大，軸壓比大于 ，調(diào)整如下表 表 梁柱節(jié)點(diǎn)處柱端彎矩調(diào)整計(jì)算表 層數(shù) 柱號 dcM ucM cM 關(guān)系 lbM rbM bcM? cuM39。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 M8 177。 N 177。 B 柱 M9 177。 M8 177。 N 177。 B 柱 M9 177。 M8 177。 N 177。 B 柱 M9 177。 M8 177。 5 0 177。 4 177。 3 177。 2 177。 續(xù)表 截面內(nèi)力組合 恒載 +風(fēng)載 恒載 +（活 （恒載 +活載）類 型 控制截面 恒載 +活載 載 +風(fēng)載） +地震作用 ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N 1 2 3 4 5 表 六層 框架梁內(nèi)力組合表 截 面 類 控 型 制 截 面 恒載 活載 風(fēng)載 地震荷載 ① ② ③ ④ M V M V M V M V 1 177。 177。 177。 177。 177。 5 0 177。 4 177。 3 177。 2 177。 續(xù)表 截面類 型 控制截面 內(nèi)力組合 恒載 +活載 恒載 +風(fēng)載 恒載 +（活載 +風(fēng)載） （恒載 +活載）+地震作用 ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N 1 2 3 4 5 表 四層 框架梁內(nèi)力組合表 截 面 類 控 型 制 截 面 恒載 活載 風(fēng)載 地震荷載 ① ② ③ ④ M V M V M V M V 1 177。 177。 177。4 .36 177。 177。 5 0 177。 4 177。 3 177。 2 177。 續(xù)表 截面類 型 控制截面 內(nèi)力組合 恒載 +活載 恒載 +風(fēng)載 恒載 +（活載 +風(fēng)載） （恒載 +活載）+地震作用 ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N Mmax Mmin N 1 2 3 4 5 表 二層 框架梁內(nèi)力組合表 截 面 類 控 型 制 截 面 恒載 活載 風(fēng)載 地震荷載 ① ② ③ ④ M V M V M V M V 1 177。 177。 177。 177。 177。將活載等數(shù)為均布荷載。 分配系數(shù)按以下式計(jì)算： 1ikik nikiSuS??? （ ） 式中： ikS 為節(jié)點(diǎn)ｋ第ｉ根桿件的相對線剛度； 1niki S?? 為節(jié)點(diǎn)ｋ各桿件相對線剛度之和。 每榀框架所承受的水平剪力為： FEK1=1/10(FEK) 每榀框架所承受的地震力可按照下式計(jì)算 Fi=161EKj jjii FHGHG?? (i=1,2,3,4,5,6) （ ） G1H1=6106= G2H2=(+)5926= G3H3=(2+)5926= G4H4=(3+)5926= G5H5=(4+)5926= G6H6=(5+)6572= ? jjHG = F1= 9 868 2 729 ?? F2= ?? 同理： F3= F4= F5= F6= 計(jì)算結(jié)果如下圖 圖 地震作用下框架受力圖 2． 6 框架內(nèi)力計(jì)算 2． 6． 1 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用彎矩二次分配法進(jìn)行簡化計(jì)算。 2． 5． 3 豎向荷載下框架受荷總圖 1. A—B,C—D 軸間框架梁 屋面板傳荷載： 板傳至梁上的三角形或梯形荷載為均布荷載，荷載的傳遞示意圖，如圖 所示： 圖 荷載傳遞示意圖 ??? （邊跨） ??（中跨） 恒載： )21(2 32 ?????? ??kN/m 活載：（同法） 樓面板傳荷載： 荷載傳遞示意圖如圖 2——5 所示 恒載： （ +） 2=活載： kN/m 梁自重： 2． A—B,C—D 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載 =梁自重 +板傳荷載 = 活載 =板傳荷載 =樓面梁：恒載 =梁自重 +板傳荷載 = 活載 =板傳荷載