【正文】 3 2 C30 3 2 1 C30 3 1 2 C35 3 柱的側(cè)移剛度按hiD cc 212??計算，式中剛度修正系數(shù) ?c ,根 據(jù)梁柱線剛度比 k 13 查柱剛度修正系數(shù) ?c 表求得 .在結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。 2．縱向框架側(cè)移剛度計算 ???? DD 14 縱向框架側(cè)移剛度計算方 法與橫向框架相同。縱向框架各層層間側(cè)移剛度值見表 9。 TT ?? ?01 。 2．水平地震作用下框架內(nèi)力計算。具體計算過程及結(jié)果見表 13。 注： 1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右邊兩根柱為壓力。 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按 ????? 0zssk ? 計算。 該 設(shè) 計 房 屋 高 度 H=30m ，且H/B=，但由表 16可見，風(fēng)振系數(shù)在 ~，因此，該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動的影響。計算結(jié)果見表 17 由表 17 可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為 1/13098，遠(yuǎn)小于 1/550，滿足規(guī)范要求。 20 五 .豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 1．橫向架內(nèi)力計算 （ 1）計算單元。 （ 2）荷載計算。其它荷載計算方法同四層結(jié)果見表 18 22 2) 活荷載計算。 25 恒載M圖 活載M圖8 6. 328 6. 321 1 5 .424 8. 946 6. 491 19 .74 9. 237 0. 471 3 9 .753 3. 583 5. 957 0. 221 1 9 .704 9. 237 0. 471 3 9 .733 3. 58 7 0. 223 5. 951 1 3 .875 2 .86 1. 073 0. 541 3 8 .133 5. 757 8. 14 2 4. 241 2. 12 恒載V圖活載V圖3 6. 694 4. 777 4. 748 0 .38 0. 897 4. 157 4. 741 . 932 . 139 . 511 0. 759 . 311 0. 959 . 121 1. 148 . 036 . 276 . 276 . 271 . 085 .45 .45 .43 7. 653 3. 253 4. 241 9. 296 . 031 1. 661 1. 217 . 454 . 249 .49 . 583 . 063 8. 252 8. 833 1. 035 . 423 1. 433 8. 356 4. 036 8. 796 4. 036 8. 798 0 .36 3. 526 9. 291 . 651 . 828 . 159 . 217 . 989 . 387 . 819 . 546 . 397 . 831 3. 071 4. 051 3. 071 4. 051 2. 971 4. 150 . 340 . 401 . 661 . 881 . 631 . 921 . 591 . 95圖16 26 恒載作用下柱軸力圖活載作用下柱軸力圖1/S柱 U柱U柱1/S柱圖17 2．橫向框架內(nèi)力組合 （ 1）結(jié)構(gòu)抗震等級。此外，對于本設(shè)計， + Sω K 這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比較小，對于結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。 177。 177。 177。 177。 177。 0..08 177。 177。 177。 － － － － － － 3 － － 177。 － － － － － 1 － － 177。 177。 177。 橫向框架 U 柱剪力組合表 表 28 層 次 SGK SQK SK? SEK +SQK + + （ SQK+SWK） ? ?? ?SSS EKQKGKRE ??? ? ? ???????? ? HMM ntcbcvcRE ?? 左風(fēng) 右風(fēng) 左震 左震 4 177。 － 2 177。 － 注：表中 ?RE=, 表中 V以繞柱端順 時針轉(zhuǎn)為正，單位 KN；其余符號意義同 1/S 柱。 M =M =V =M = M = M =M = M = V =371 .812 14 299 .313 23 18 299 .313 23 18 371 .812 14 4 1/S U V 1/W圖18 第一層內(nèi)力示意圖 ⑴ .梁的正截面強(qiáng)度計算見表 29： 第一層框架梁 1/SU 表 29 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ M( mKN? ) － － － － b h。 ⑵ .梁的斜截面強(qiáng)度計算： 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切 破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整如下：? ? ?????? ??? VLMMV GbnrblbvbRE ??。 UV跨梁： Mlb +Mrb =+= mKN? =+= mKN? VGb3 =， VGb4 = KN V1/S右 = VU左 =（ ） /+= KN VU右 =（ ） /+= KN 斜截面強(qiáng)度計算見表 32，表中取調(diào)整后的剪力值和設(shè)計剪力值較大者進(jìn)行斜截面計算。 34 2) 最大裂縫寬度驗算 由最大寬度裂縫計算公式 ? ? Edc steSS // a x ????? ?? ，其中C=25mm,? =,Es= 105N/mm2,得出 ?max 計算值列于表 31中?；炷翉?qiáng)度等級為 C30,fc =， ft =；縱向鋼筋為 HRB400級， fy =360N/mm2；箍筋為 HPB235 級， fy =210N/mm2。 由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 ??? h lo? ，當(dāng) hlo ＜ 15，取 ?2 =； ??? 212140011 ????????hl oheoi；?? si he e ??? ； ?? boco hbfNhx ??? （大偏心受壓） ? ? ? ??????bocsobococbhbfh hbfNehbfN ????????/2（小偏心受壓） ? ???/// 2soyciss hffbNheNAA ????????? ???? （大偏心受壓） ? ?? ?????/21/ soycoss hf fhbNeAA ????? （小偏心受壓） 上述各式中： eo 表示軸向力對截面形心的偏心距； ea 表示附加偏心距； ei 表示初始偏心距； ?1 表示偏心受壓構(gòu)件的截面 曲率修正系數(shù)； ?2 表示考慮構(gòu)件長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)；η表示偏心距增大系數(shù)； e 表示軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離； ? 表示混凝土相對受壓區(qū)高度； AA ss /, 表示受拉、受壓鋼筋面積。 N— 考慮地震作用組合的框架柱和框支柱軸向壓力設(shè)計值， 當(dāng) N＞ 時，取 N= 。下面以第一層橫梁與 U柱相交的節(jié)點為例，進(jìn)行橫向節(jié)點計算： ⑵ .節(jié)點核心 區(qū)截面驗算： 38 框架節(jié)點受剪水平截面應(yīng)符合如下條件： Vj≤ ? ?hbfjjccjRE ??? ? ?hbfjjccjRE ??? =1/（ 500 550） = KN＞ KN 滿足要求。在本設(shè)計中，取組合項：恒 +(活 +風(fēng) )的一組內(nèi)力進(jìn)行驗算。 綜合以上計算結(jié)果，繪制出橫向框架的配筋圖，詳見結(jié)構(gòu)圖部分。斜板兩端與平臺梁和樓梯梁整澆 ，平臺板一端與平臺梁整澆，另一端則延伸到墻或窗邊，平臺梁兩端都擱置在樓梯構(gòu)造柱上。 ③ .計算簡圖：如圖 21 所示。平臺板近似地按短跨方向的簡支梁計算，計算簡圖如圖 21所示。 ④ .配筋計算： 201??tho =100－ 20=80 mm； hbfa M ocs 21?? 80100 26??? ?? 　= ? ??? ss ??? = ? ?0 1 8 ??? = hf MA osys ?? 6?? ?? 　= 選用鋼筋：受力鋼筋φ 8180， 279?As mm2；分布鋼筋φ 8 平臺梁支座處最大剪力： 23lnPV? 2 ?? = ④ .截面設(shè)計： 。 ② . 荷載計算：計算過程見表 37。 ② .荷載計算：計算過程見表 35。 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯斜板荷載計算 表 36 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ KN/m） 荷載 分項 設(shè)計荷載（ KN/m） 41 系數(shù) 恒載 欄桿自重 30 厚水泥砂漿面層 ? ?edec ?11? =20 ? = 鋸齒形斜板自重 ???????? ? ?? cos2 12 td = ?????? ?? = 板底 20厚砂漿粉刷層 ?? cosc23? = ? = 小計 g 活荷載 q 總計 P ⑤ .配筋計算： 201??tho =130－ 20=110 mm； hbfa M ocs 21?? 26??? ?? 　= ? ??? ss ??? = ? ?0 7 ??? = hf MA osys ?? 6?? ?? 　= 選用鋼筋：受力鋼筋φ 10＠ 100， ?As mm2；分布鋼筋φ 8＠ 250（即每一個踏步下放一根）。 ① .確定斜板厚度 t： 斜 板 的 水 平 投 影 凈 長 為 ： ln1=3300mm ； 斜 板 的 斜 向 凈 長 為 ：ln/1 = ?cos1ln =300150300330022 ?=3300/=3691mm， 斜板厚度 t1=（ 1/25～ 1/30） ln/1 =（ 1/25～ 1/30） 3691=148mm～ 123mm，取 t1=130 mm。樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，混凝土強(qiáng)度等級為 C30： fc = N /mm2， ft = N /mm2；鋼筋直徑 d≥ 14mm 時采用 HRB400 級鋼筋（ fy =360 N /mm2）， d≤ 12mm 時采用 HPB235 級鋼筋（ fy =210N /mm2）。1?h0=364mm zA zeN Ssss ??? )(?=由此得Ⅱ Ⅱ，Ⅲ Ⅲ截面的應(yīng)力為： Ⅱ Ⅱ截面 ?ss = N/mm2 Ⅲ Ⅲ截面 ?ss = N/mm2 2）最大裂縫寬度計算 由最大寬度裂縫計算公式 ? ? Edc steSS // a x ????? ?? ，其中C=25mm,? =,Es= 105N/mm2,得出 ?max 計算值列于表 35中。 ⑶ .節(jié)點核心區(qū)截面抗剪強(qiáng)度驗算： 設(shè)計表達(dá)式為： ?????? ???? ShAfbbNhbfV sbos v jyvcjjjjtjREj ????/ 式中： N— 取對應(yīng)于剪力設(shè)計值的上柱軸向壓力，由表 27 查得： N= KN＜ hbf = 550 550= KN Asvj=2 =157mm2 ?????? ??? ShAfbbNhbf sbos v jyvcjjjjtjRE ????/ = 39 ?????? ????????????? 100 1 = KN＞ Vj = 滿足要求。 設(shè) 柱 箍 筋 為 4 肢φ 10 ＠ 100 ， 則 ：?????? ???????????? 1V =＞ Vc = KN 同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：λ＞ 2， Vc ≤ )cc hbf oRE ?? （，即) 1 ????（ =＞ KN 柱的箍筋加密區(qū)根據(jù)構(gòu)